Оригинал статьи здесь.

Journal of Prosthodontic Research: Volume 57, Issue 4, October 2013, Pages 236-261

Современный статус реставраций из оксида циркония

Takashi Miyazaki, Takashi Nakamura, Hideo Matsumura, Seiji Ban, Taira Kobayashi

Аннотация

За последнее десятилетие керамика на основе оксида циркония была успешно внедрена в клиническую практику для изготовления несъёмных зубных протезов вместе со стоматологической CAD/CAM-системой (computer-aided design/computer-aided manufacturing - компьютерное моделирование/компьютерное производство). В этой статье рассмотрены: 1) эволюция дентальной керамики, 2) текущее положение стоматологических CAD/CAM-систем, 3) CAD/CAM-реставрации и реставрации из оксида циркония, 4) связь между оксидом циркония и облицовочной керамикой, 5) связь оксида циркония с композитным цементом, 6) поверхностная обработка реставраций из оксида циркония и износ эмали зубов-антагонистов, и 7) клиническая оценка реставраций из оксида циркония.

Тетрагональный поликристаллический оксид циркония, частично стабилизированный оксидом иттрия (Y-TZP) показал лучшие механические свойства и превосходную устойчивость к трещинам по сравнению с другой традиционной зуботехнической керамикой. Более того, тетрагональные поликристаллы оксида циркония и нанокомпозиты из оксида алюминия, стабилизированные оксидом церия (Ce-TZP/A) имели самую высокую ударную вязкость и устойчивость к низкотемпературной возрастной деградации. Обе керамики на основе оксида циркония были клинически доступны в качестве альтернативы металлическим каркасам для несъёмных протезов. Краевое прилегание протезов на основе оксида циркония приемлемо для клинического применения. Наиболее частым осложнением у несъёмных протезов на основе оксида циркония были сколы облицовочной керамики, вызванные различными факторами. Механизм связывания оксида циркония с облицовочной керамикой остаётся неизвестным. Не было отчётливых доказательств существования химической связи, а сила сцепления между оксидом циркония и полевошпатной керамикой была меньше, чем между металлом и полевошпатной керамикой.

Было предложено два альтернативных варианта, которые позволили бы избежать скалывания облицовочной полевошпатной керамики. Первый - гибридный несъёмный зубной протез, состоящий из полевошпатной керамики, изготовленной с помощью CAD/CAM, на каркасе из оксида циркония, также сделанного CAD/CAM-системой. Другой вариант - полноконтурный несъёмный протез на основе оксида циркония с использованием оксида циркония высокой прозрачности. Комбинированное применение кварцевого покрытия и/или силана с 10-метакрилоилоксидецил дигидрогенфосфатом - одна из наиболее надёжных бондинговых систем для оксида циркония в настоящее время. Адгезивная обработка могут быть использована для фиксации реставраций и изготовления гибридных несъёмных протезов. Протезы с полным контуром на основе оксида циркония вызывали беспокойство относительно износа эмали антагонистов, так как твёрдость Y-TZP была вдвое выше твёрдости полевошпатной керамики. Однако этот обзор показывает, что тщательно отполированный оксид циркония меньше стирает антагонисты по сравнению с полевошпатной керамикой. Полировка оксида циркония возможна, но глазирование не рекомендуется для финишной обработки его поверхности.

В этот обзор включены клинические данные с 2010 года. Во многих случаях осложнения случались чаще с облицовочными керамическими материалами, а каркасы из оксида циркония повреждались редко. Для изучения возможных факторов, влияющих на технические неудачи, требуются дальнейшие исследования с большей выборкой и более длительным временем наблюдения.

Ключевые слова

CAD/CAM; несъёмные зубные протезы; оксид циркония; полировка; трение; износ антагонистов; полный контур

1. Введение

Развитие повседневной стоматологической практики, в том числе и ортопедического лечения, часто сопровождается внедрением новых стоматологических материалов и технологий. Такие зубные протезы, как коронки, несъёмные и съёмные протезы, изготавливаются из множества стоматологических материалов с использованием ряда лабораторных этапов. Из-за популярности имплантатов использование несъёмных протезов расширяется, даже при беззубых челюстях.

Применению металлических протезов способствовало развитие как литья сплавов из золота, так и точности литейных технологий. Однако пожелания пациентов относительно эстетики и биобезопасности в последнее время создают спрос на безметалловые протезы. Чтобы удовлетворить эти запросы, требуются и новые технологии производства, и новые стоматологические материалы.

В течение последнего десятилетия новые дентальные керамические материалы, такие как стеклокерамика, поликристаллический оксид алюминия и керамика на основе оксида циркония, были успешно внедрены в клиническую практику наряду с новыми технологиями обработки, т.е. автоматизированными системами изготовления (CAD/CAM).

В этой статье обсуждается: 1) эволюция дентальной керамики, 2) текущее положение стоматологических CAD/CAM-систем, 3) CAD/CAM-реставрации и реставрации из оксида циркония, 4) связь между оксидом циркония и облицовочной керамикой, 5) связь оксида циркония с композитным цементом, 6) поверхностная обработка реставраций из оксида циркония и износ эмали зубов-антагонистов, и 7) клиническая оценка реставраций из оксида циркония.

2. Эволюция дентальной керамики

Полевошпатная керамика используется в стоматологии на протяжении 100 лет. Эстетичность - это главное преимущество полевошпатной керамики, а хрупкость - её слабейшее звено в реставрациях, несущих значительную нагрузку. Традиционный процесс обжига порошка был прогрессивным, но до сих пор остаётся технически очень чувствительным. Поэтому реставрации из полевошпатной керамики на металлическом каркасе (PFM), ставшие «металлокерамическими реставрациями», были первым выбором для удовлетворения требований относительно эстетичности, долговечности и прилегания к опорным зубам [1,2]. Предложены два основных вида цельнокерамических несъёмных зубных протезов. Первый предполагает использование одного материала для полного контура коронки. Упрочнённые стекловидные материалы успешно использовались для создания одиночных коронок для передних зубов и премоляров. В последнее время поликристаллический оксид циркония с улучшенной прозрачностью использовался в изготовлении одиночных коронок на моляры [3].

Второй вид - это напекание эстетичной керамики, такой как полевошпатная и другая стеклокерамика, на каркасы, изготовленных из высокопрочной керамики, а не из сплавов. Плотно спечённый материал на основе поликристаллического оксида циркония является многообещающим для каркасов несъёмных протезов.

Механические свойства хрупкой керамики характеризуются ударной вязкостью и прочностью на изгиб [7] (Таблица 1). Традиционная полевошпатная керамика частично является стеклоподобным материалом; её ударная вязкость примерно 1,0 МПа*м^1/2, а прочность на изгиб - примерно 100 МПа. Этот материал не подходит для реставраций моляров, несущих значительную нагрузку. Изначально полевошпатная керамика была укреплена кристаллами, рассеянными внутри неё. Глинозёмная керамика была широко доступна. Так как традиционная процедура обжига порошка чувствительна технически, возникла необходимость в новых керамических материалах, с которыми было бы проще работать. Для удовлетворения этих запросов была создана литьевая и прессованная керамика, подходящая для эстетичных одиночных реставраций. К тому же изготовленные усиленные стеклокерамические блоки доступны для фрезеровки с помощью CAD/CAM. Эти материалы имеют прочность на разрыв от 1,5 до 3,0 МПа*м^1/2. Однако эта керамика по-прежнему предназначена только для одиночных реставраций.

Табл. 1. Классификация керамики для несъёмных протезов по клиническому применению (ISO 6872:2008)

Ещё один тип керамики представляет собой оксид алюминия и другие мелкие керамические порошки, спечённые пористо; затем поры пропитываются стеклом, чтобы получилась "инфильтрированная стеклом керамика" с ударной вязкостью от 3 до 5 МПа*м^1/2. Эти материалы были использованы для несъёмных протезов, однако прогноз оказался удовлетворительным.

Наконец, плотная промышленная поликристаллическая керамика, такая как оксид алюминия, оксид циркония и их комбинация, в настоящее время доступна для использования с CAD/CAM -технологией через удалённый фрезеровочный центр. В частности, тетрагональный поликристаллический оксид циркония, стабилизированный иттрием, показывает лучшие механические свойства и превосходную устойчивость к образованию трещин. Y-TZP имеет высокую ударную вязкость (от 5 до 10 МПа*м^1/2) и прочность на изгиб 900-1400 МПа [8,9].

Когда на поверхности Y-TZP появляется трещина, концентрация напряжений на её конце приводит к превращению тетрагонального кристалла в моноклинный, сопровождающееся его объёмным расширением. Вблизи от распространяющейся трещины стресс-индуцированная трансформация приводит к компрессионному напряжению, которое защищает вершину трещины от дальнейшего стресса и повышает ударную вязкость[10].

Тетрагональный поликристаллический оксид циркония, стабилизированный оксидом церия, показал значительно более высокую ударную вязкость - 19 МПа*м^1/2, но меньшую, чем Y-TZP, прочность на изгиб и жёсткость. Ce-TZP не применялся в стоматологической сфере. Для его улучшения был разработан Ce-TZP с нанокомпозитами оксида алюминия (Ce-TZP/A) [11]. Ce-TZP/A состоит из нанометровых частиц оксида алюминия (Al₂O₃), которые рассеяны в гранулах и между гранулами Ce-TZP, и нанометровых частиц Ce-TZP, диспергированные в гранулах и между гранулами оксида алюминия. Такая гомогенная дисперсия оксида алюминия среди Ce-TZP останавливает рост гранул и повышает жёсткость, прочность на изгиб и гидротермальную стабильность тетрагонального оксида циркония, сохраняя в то же время его ударную вязкость [11]. Ce-TZP/A - наиболее жёсткий из доступных материалов, он имеет ударную вязкость 19 МПа*м^1/2 и прочность на изгиб 1400 МПа [12]. Y-TZP подвергается низкотемпературному старению, вызванному фазовыми преобразованиями, в отличие от Ce-TZP/A, имеющего полную резистентность к низкотемпературной возрастной деградации [13]. Эти улучшенные характеристики, как ожидается, расширят клиническое применение дентальной керамики не только для цельнокерамических реставраций, но и для других сфер, таких как абатменты для имплантатов, сами имплантаты, базисы съёмных протезов и другие их части.

3. CAD/CAM-реставрации и реставрации из оксида циркония

3.1 Современный статус стоматологического CAD/CAM.

Технология CAD/CAM была внедрена в стоматологию, и несъёмные протезы могли быть изготовлены с помощью ряда последовательных этапов, как показано на Рис. 1. Отпрепарированный зуб сканировался цифровым интраоральным сканером для получения оптического оттиска. Цифровые данные реконструированы в трёхмерном изображении на мониторе, и оптимальная морфология несъёмного протеза виртуально смоделирована на экране. Реальные протезы изготавливались путём фрезеровки блока с помощью машины с числовым программным управлением.

Рис. 1. Процесс цифрового изготовления зубных протезов

Поскольку при снятии оптического оттиска внутриротовым сканером возникали трудности, мы решили подготовить обычную гипсовую модель, чтобы начать процесс CAD/CAM для изготовления коронок, специально для использования в зуботехнической лаборатории. Были разработаны различные способы оцифровки изображения, такие как контактный зонд, лазерный луч с позиционно-чувствительным датчиком и лазер с CCD камерой. Кроме того, были разработаны модернизированная программа компьютерного моделирования и компактная дентальная CAD/CAM. Как металлические, так и керамические реставрации изготавливались вторым поколением CAD/CAM-систем [14].

Позже появились сетевые CAD/CAM-системы, и цельнокерамические каркасы с использованием фабричных плотно спечённых поликристаллов оксида алюминия стали доступны в клинической практике. Так как промышленная керамика высокой прочности была недоступна для обычной зуботехнической лаборатории, применение сетевого CAD/CAM, расположенного в центре обработки, было наиболее грандиозным новшеством в истории дентальных технологий. Такие сетевые производственные системы в настоящее время внедряются рядом компаний по всему миру. Сейчас производство каркасов из оксида циркония является их наиболее популярным использованием на мировом рынке (Табл. 2).

Табл.2. Современные CAD/CAM-системы, представленные на мировом рынке

Применение CAD/CAM ограничивается в настоящее время лабораторными методами. Например, даже если каркас из оксида циркония сделан с помощью CAD/CAM в компьютерном центре, окончательная реставрация проводятся зубным техником, путём традиционной облицовки полевошпатной керамикой мануально. Тем не менее существуют и преимущества внедрения CAD/CAM-систем, такие как появление новых, безопасных, эстетичных и долговечных материалов, повышение эффективности лабораторной обработки, уменьшение срока протезирования и улучшение контроля качества реставраций, вследствие повышенной точности прилегания, механическая прочность и предсказуемость.

Более того, облицованная часть цельнокерамического несъёмного протеза из оксида циркония также была изготовлена с помощью CAD/CAM из блока стекловидных материалов. Была внедрена новая производственная система для цифровой облицовки [15].

Из-за быстрого прогресса новых технологий, особенно оптических, новые внутриротовые камеры стали доступны. Информация об этих системах всё ещё ограничена, алгоритм их манипулирования и точность цифрования кажутся в настоящее время неясными. Однако стремительный технический прогресс убеждает, что в ближайшем будущем оптические оттиски будут обычным явлением в клинической практике.

3.2. Применение керамических несъёмных протезов на оксиде циркония с использованием CAD/CAM

Керамика из оксида циркония, особенно Y-TZP, доступна в клинической практике как альтернатива металлическим каркасам для коронок [16, 17]. Изготовление Y-TZP-каркасов проводится посредством фрезеровки цельного блока с помощью CAD/CAM-процедур любым из двух способов [18].

В первом варианте каркасы с окончательными размерами могут быть отфрезерованы непосредственно из полностью плотно спечённых керамических блоков с использованием CAD/CAM –контролируемой фрезеровальной машины. Эта система имеет преимущество лучшего краевого прилегания, потому что нет усадки, но имеет и недостаток в худшей машинной обработке, связанной с износом инструментов.

При второй способе каркасы, увеличенные в размерах, могут быть отфрезерованы из частично спечённых блоков или зелёных блоков, также используя CAD/CAM –контролируемую фрезеровальную машину, с последующим спеканием при высокой температуре (с использованием электрической печи) для получения каркаса окончательных размеров и достаточной прочности. Этот вариант в данный момент популярен для изготовления каркасов из оксида циркония с использованием основных CAD/CAM-систем, доступных на мировом рынке. Однако, хотя эта система имеет преимущество в лёгкой обрабатываемости без износа инструментов и скалывания материала, размеры каркасов должны корректироваться, чтобы компенсировать объёмную усадку после спекания так, чтобы конечный каркас хорошо прилегал.

Прилегание коронки к абатменту, особенно маргинальная адаптация - это один из определяющих факторов долговременного клинического успеха дентального протеза [19]. Клинический анализ показал, что краевое прилегание коронки из оксида циркония, изготовленного современными CAD/CAM-системами, было такое же, как и при традиционных металлокерамических реставрациях [20].

Имеется ряд публикаций, оценивающих прилегание протеза, изготовленного посредством CAD/CAM-систем. Однако благодаря значительному прогрессу и модернизации CAD/CAM-систем доступных сегодня в клинической практике, трудно судить о точности прилегания коронок, сделанных каждой системой. Лабораторные исследования показали краевую адаптацию мостовидных керамических протезов из оксида циркония их 3-х и 4-х единиц, изготовленных с помощью коммерчески доступных CAD/CAM-систем, приемлемых для клинического применения [21, 23].

Однако несоответствие края коронки, прилегающего к понтику, повышалось из-за усадки при спекании объёмного понтика в случае 3-х и 4-х единичных каркасов. Поэтому следует опасаться искажения мостовидного протеза на оксиде циркония с большими промежуточными частями при использовании частично спечённых блоков или зелёных блоков [24].

Анализ выживаемости и осложнений металлокерамических коронок и коронок на оксиде циркония указывает на то, что наиболее частым техническим осложнением протеза на основе оксида циркония было скалывание облицовочной полевошпатной керамики [25, 26]. На сколы облицовочной керамики на каркасе из оксида циркония влияют много факторов, в том числе адекватный дизайн каркаса для поддержки облицовочной полевошпатной керамики, надлежащую обработку в зуботехнической лаборатории, а также дальнейшее развитие механических свойств и применяемых технологий облицовочной керамики из полевого шпата [27].

По сравнению с более простой мануальной методикой создания восковых моделей было трудно разработать сложную поддерживающую форму, используя компьютерный дизайн. Однако из-за стремительного прогресса в области компьютерного оборудования и программного обеспечения сложные CAD-процессы доступны для разработки адекватных каркасов современными CAD/CAM-системами.

Каждый производитель рекомендует поверхностную обработку каркаса из оксида циркония (такую как пескоструйная и тепловая обработка) перед спеканием полевошпатной керамики. Однако влияние поверхностной обработки на прочность сцепления полевошпатной керамики с оксидом циркония всё ещё противоречиво. В коэффициентах теплового расширения и в температурах обжига среди коммерческой облицовочной керамики для каркасов оксида циркония существуют различия; это означает, что различные продукты имеют различный состав порошка. Необходимо улучшение совместимости коэффициентов теплового расширения, и это улучшение возможно коснётся оптимизации состава порошка [28].

Ce-TPZ/A - наиболее жёсткий из керамических материалов для несъёмных протезов, доступных в настоящее время. Толщина каркасов Ce-TPZ/A может быть уменьшена до 0,3 мм по сравнению с 0,5 мм для каркасов Y-TZP. Поэтому, если используются каркасы Ce-TPZ/A, объём препарирования зуба может быть уменьшен [29]. У Y-TZP есть проблема ухудшения стойкости при низких температурах, вызванная фазовой трансформацией из тетрагональной в моноклинную структуру [13]. В то время как Ce-TPZ/A показал полную устойчивость к низкотемпературному старению [30]. Поэтому керамические каркасы Ce-TPZ/A могут подвергаться воздействию среды полости рта с открытой язычной поверхностью, как и обычные металлические каркасы.

Хотя Y-TZP и Ce-TPZ/A жёстче, чем традиционная дентальная керамика, облицовочная полевошпатная керамика и стеклокерамика хрупкие, как обычный фарфор. После того, как облицовочный материал наносится и спекается на каркасах вручную (порошковый билдап и обжиг), он содержит множество внутренних дефектов, которые могут уменьшить сопротивление потере сцепления и скалыванию. Поэтому кажется целесообразным найти другое решение с автоматизированным применением облицовочной полевошпатной керамики.

Для несъёмных протезов были предложены новые гибридные структуры. Примером этого типа структуры является произведённая с помощью CAD/CAM облицовочная полевошпатная керамика с последующим её склеиванием с керамическими каркасами из оксида циркония, сделанных CAD/CAM [31]. При данном способе все части коронки изготавливаются с помощью процессов CAD/CAM без мануальных действий. Надёжное адгезивное соединение обеих частей может быть выполнено в лаборатории, а не во рту пациента. Также адгезивные процедуры повышают прочность керамики из полевого шпата. Даже если она страдает от скалывания во время функционирования, легко сделать ремонт, используя оставшийся материал в качестве образца.

Единственное универсальное решение при скалывании облицовочной полевошпатной керамики - не использовать полевой шпат. Поэтому опаковость Y-TZP была исправлена и были внедрены монолитные полноконтурные несъёмные протезы из оксида циркония [3]. Тем не менее была выражена озабоченность по поводу износа эмали зуба-антагониста, потому что твердость Y-TZP была более чем вдвое выше твёрдости полевошпатной керамики. Согласно современным исследованиям отполированный оксид циркония оказался благоприятным для эмали антагониста даже после имитации старения [32-34]. Нам нужны стандартизированные полировальные процедуры для полноконтурных протезов из оксида циркония как в лаборатории, так и в клинических условиях. Нам также необходимо тщательное долгосрочное наблюдение для того, чтобы сделать эти процедуры популярными в клинической практике.

В этой статье проведён обзор текущего состояния и будущих перспектив новой керамики на основе оксида циркония и её применение в изготовлении коронок в сочетании со стоматологическими CAD/CAM-системами. Изготавливаемая с применением CAD/CAM полевошпатная керамика, напекаемая на каркасы из оксида циркония, представляется перспективным вариантом в клинической практике. Имеются две альтернативы, способствующие предотвращению скалывания облицовочной керамики. Первая - гибридный несъёмный зубной протез, содержащий облицовочную керамику и каркас из оксида циркония, изготовленные с помощью CAD/CAM. Другая - полноконтурный протез из оксида циркония. Оба способа являются перспективными, так как деликатная ручная работа с полевошпатной керамикой заменена на цифровые процедуры, хотя ещё требуется длительный клинический анализ, чтобы доказать полезность этих новых вариантов.

4. Связь между оксидом циркония и облицовочной керамикой

4.1. Оксид циркония и облицовочная керамика

Одним из специализированных способов использования оксида циркония в стоматологии - изготовление каркасов, с которыми сцепляется облицовочная керамика цвета зуба. В настоящее время существует два широко используемых метода закрепления керамики на каркасах оксида циркония: метод послойного нанесения и метод напрессовки. В технике послойного нанесения порошок полевого шпата наносится на каркас оксида циркония перед обжигом. В технике напрессовки для создания реставрации используется методика воскового замещения. Однородный керамический блок нагревается и затем под давлением загоняется в образованную воском форму. Техника послойного нанесения обычно используется для металлокерамических коронок. Она даёт превосходную эстетику, но для достижения желаемого цвета и формы требуется несколько обжигов [35]. Достоинство метода напрессовки - лёгкость достижения нужной формы, однако достичь желаемого цвета трудно из-за того, что керамический блок, используемый при этом методе, имеет только один цвет.

Для обоих техник коэффициент теплового расширения облицовочной керамики будет таким же или чуть ниже, чем у оксида циркония. Поскольку значительная разница в коэффициентах термального увеличения между каркасом оксида циркония и облицовочной керамикой вызовет остаточное напряжение в коронке, и в результате снижение прочности реставрации [36]. Имеются некоторые исследования, сравнивающие технику послойного нанесения с техникой раскрашивания, однако многие доклады утверждают, что на сколы или трещины облицовочной керамики больше влияет конструкция каркаса, чем различия в техниках формирования [37-39].

4.2. Механизм и оценка соединения

Соединение металла с полевошпатной керамикой в металлокерамических коронках, видимо, имеет как механическую, так и химическую связь. Механическая связь возникает из-за того, что полевошпатная керамика заполняет неровности на поверхности металла; это также называется эффектом блокировки. Возникает компрессионное напряжение, когда охлаждение полевошпатной керамики создаёт эффект блокировки. С другой стороны, химическая связь – это связь между атомами кислорода в полевошпатной керамике и оксидной плёнкой, содержащейся в оксидах олова и индия на поверхности металлического каркаса.

Однако нет отчётливых доказательств, свидетельствующих о наличии химической связи между оксидом циркония и облицовочной керамикой хотя есть один доклад [40], намекающий на такую связь. Таким образом, предполагается, что механическая связь играет главную роль в интеграции полевошпатной керамики с оксидом циркония.

Прочность связи между металлом и полевошпатной керамикой обычно оценивают двумя способами: трёхточечным тестом на изгиб с использованием тонкого пластиночного металлического образца, на который напекается полевошпатная керамика, и тестом на сдвиг с использованием металлического образца, на который напекается диск полевошпатной керамики. Есть много исследований, использующих тест на сдвиг для оценки силы сцепления между оксидом циркония и керамикой (Рис.2). Существует международный стандарт (ISO9693) для метода оценки прочности связи между металлом и полевошпатной керамикой с помощью теста на изгиб, и металлокерамические реставрации в клинической практике требуют, чтобы сила сцепления была 25 МПа или более [41]. Хотя было не так много сообщений [42-44] относительно оценки интеграции оксида циркония с полевошпатной керамикой с помощью теста на изгиб (ISO9693), все они сообщали, что сила сцепления была 25 МПа или более. В экспериментах, где сравнивалась степень сцепления между металлом и полевошпатной керамикой с одной стороны и между оксидом циркония и полевошпатной керамикой – с другой, сообщалось, что сила сцепления в первом случае была выше [45,46].

Рис. 2. Тест прочности на сдвиг и образцы [41].

4.3. Факторы, влияющие на прочность связи

4.3.1 Облицовочная керамика

Известно, что сила связи между оксидом циркония и облицовочной керамикой существенно варьируется от того, какой тип облицовочной керамики используется [47-49]. Наверное, это происходит потому, что разная керамика имеет разные коэффициенты теплового расширения, обуславливающие несоответствие в коэффициентах теплового расширения между оксидом циркония и используемой облицовочной керамикой [50].

В технике послойного нанесения на силу сцепления может повлиять количество обжигов. Сообщалось, что если число обжигов от трёх до пяти, то чем больше обжигов, тем выше прочность связи [51,52]. Однако один отчёт утверждает, что прочность уменьшается при более, чем шести обжигах [53]. Также сообщалось, что некоторые виды облицовочной полевошпатной керамики показывают изменения в кристаллической структуре, когда число обжигов увеличивается до определённого числа [35], и поэтому предпочтительно избегать неоправданного повышения количества обжигов.

Кроме того, некоторые исследователи указывают, что скорость охлаждения после обжига также повлияет на прочность связи в реставрациях из оксида циркония, облицованных керамикой [54-56], и поэтому скорость охлаждения необходимо грамотно контролировать, чтобы она подходила используемому типу керамики. В целом считается, что использование полевошпатного лайнера в начале облицовки не приводит к улучшению прочности сцепления [57-59].

4.3.2. Оксид циркония

Пескоструйная обработка является наиболее широко используемым методом поверхностной отделки в стоматологии. Для реставраций из оксида циркония, облицованных полевошпатной керамикой, целью пескоструйной обработки является создание неровностей на поверхности оксида циркония для повышения механической связи между оксидом циркония и облицовочной керамикой. Действительно, сообщалось, что пескоструйная обработка вызывает изменения в поверхностной топографии и в неровностях поверхности оксида циркония [60].

Впрочем, относительно эффективности пескоструйной обработки оксида циркония некоторые исследователи утверждают, что она повышает прочность сцепления полевошпатной керамики с оксидом циркония [58, 61-63], а другие заявляют, что она не влияет на силу связи [40,59,64] (Табл. 3). Это различие вероятно из-за того, что воздействие на поверхность из оксида циркония значительно варьируется в зависимости от вида, размера и нагнетаемого давления абразивных частиц, а также из-за того, что пескоструйная обработка провоцирует локальное превращение тетрагонального кристалла в моноклинный (t-m трансформация) [65].

Табл.3. Стабильная адгезивная прочность при различных методах поверхностной обработки

Моноклинный кристалл оксида циркония, преобразующийся путем фрезерования или пескоструйной обработки, может быть возвращён в тетрагональное состояние термической обработкой при 1000 - 1100 °C в течение 5-10 минут. Сообщалось, что такая термообработка не влияет на сцепление керамики с оксидом циркония [42]. Более того, в некоторых отчётах утверждается, что порошковое напыление [62] или лазерное облучение поверхности оксида циркония эффективны для улучшения прочности сцепления.

Связь между оксидом циркония и облицовочной керамикой до сих пор во многом остаётся загадкой, включая её предполагаемый механизм, отчасти потому, что эта процедура специфична для стоматологии. В будущем будут необходимы фундаментальные исследования в этой области и разработка надёжных клинических методик.

5. Связь оксида циркония с композитным цементом

5.1. Адгезивный бондинг к оксиду циркония

Адгезивное действие оксида циркония было первоначально оценено на скреплении между ортодонтическими брекетами и адгезивным полимером. Springate и Winchester оценили два композита светового и один химического отверждения для приклеивания брекетов из оксида циркония. Результат показал, что один из светоотверждаемых материалов продемонстрировал статистически более низкую прочность, чем два других материала. Авторы отметили, что непрозрачный внешний вид оксида циркония отрицательно влияет на сцепление со светоотверждаемым композитным цементом. Их результаты предполагали выбор химически отверждаемых цементов для фиксации реставраций из оксида циркония. В Табл. 4 приводятся отчёты о сцеплении оксида циркония с полимерными композитными цементами.

Табл. 4. Бондинг оксида циркония с полимерными цементными системами

5.2. Полимерные связующие системы с метакрилоилоксидецил дигидрогенфосфатом

Kern и Wegner [67] оценили бондинг керамики из оксида циркония, частично стабилизированного иттрием, с использованием различных бондинговых систем. Эти результаты демонстрируют эффективность двух композитных цементов, содержащих гидрофобный мономер фосфата, 10-метакрилоилоксидецил дигидрогенфосфат (MDP), для связи с оксидом циркония. Некоторые исследователи впоследствии сообщили, что композитные материалы, содержащие (MDP), улучшали прочность сцепления с фабрично изготовленными штифтами из оксида циркония [68], тетрагональными поликристаллами оксида циркония [69,70], оксидом циркония, частично стабилизированным иттрием [71] и In-Ceram zirconia [72]. Oyagüe с соавт. [70] доложили, что цементная система, содержащий фосфат-мономер, рекомендована для фиксации оксида циркония, и поверхностная обработка необязательна.

5.3. Поверхностная модификация оксида циркония

Были внедрены технологии для механически-химического изменения поверхности оксида циркония неорганическими соединениями кремния, сопровождающиеся применением мономерного силана. Janda c соавт. [73] сравнили эффективность бондинга керамик на основе оксида кремния, оксида алюминия и двух керамических материалов из оксида циркония, термически обработанных и праймированных силаном. Оказалось, что керамика из оксида кремния и оксида алюминия имеет более высокую прочность, чем керамические материалы из оксида циркония, хотя термическая обработка была эффективной для всех керамических материалов. Özcan и Vallittu [74] оценивали влияние механических и химических ретенционных систем на сцепление оксида циркония. Результаты показали эффективность покрытия оксидом кремния и последующую обработку силаном на сцепление инфильтрированного стеклом оксида циркония. Sahafi с соавт. [75] подтвердили результативность системы трибохимического покрытия на бондинг к штифтам из оксида циркония. Ernst c соавт. [76], Piwowarczyk с соавт. [77] и Lüthy с соавт. [69] сообщили о полезности других трибохимических систем для склеивания оксида циркония.

5.4. Оксид кремния/силан и метакрилоилоксидецил дигидрогенфосфат

Также докладывалось, что комбинация покрытия из оксида кремния, силана и MDP - одна из наиболее надёжных систем склеивания оксида циркония в настоящее время [78-81]. Blatz с соавт. [78] продемонстрировали эффективность бондингового агента из силана/фосфата для цементирования реставраций из оксида циркония. Эта методика не требует другой обязательной механическо-химической обработки перед применением силана/фосфатного бондингового средства. Tanaka с соавт. [81], однако, пришли к выводу, что стабильная прочность сцепления была достигнута на Rocatec-обработанном оксиде циркония Katana совместным взаимодействием мономера фосфата и силана, которые были проанализированы с помощью рентгеновской фотоэлектронной спектроскопии. Механизм бондинга практически такой же, как у полевошпатной керамики с силаном/метакрилоилоксидецил дигидрогенфосфатом.

5.5. Незаполненный цемент

Сцепление с оксидом циркония незаполненного акрилового цемента нельзя назвать особенно отличным [68]. Это слабое место, однако, было улучшено путём применения трибохимического покрытия [76]. Nakayama с соавт. [82] оценили связь между поликристаллами оксида циркония, частично стабилизированными оксидом иттрия, три-н-бутилбораном (TBB) композитным цементом, инициируемым три-н-бутилбораном (TBB), в сочетании с восемью праймерами. Среди них использование и Alloy Primer, и Estenia Opaque Primer, оба из которых содержат метакрилоилоксидецил дигидрогенфосфат, продемонстрировало долгосрочность связи между оксидом циркония и TBB-инициируемым композитным цементом.

5.6. Механическая ретенция

Травление оксида циркония кислотой в настоящее время затруднено [83,84]. Хотя надёжная механическое сцепление между полимерным материалом и оксидом циркония невозможно, лабораторные и клинические исследования макромеханической, а также механически-химической ретенции оксида циркония продолжаются.

6. Поверхностная обработка реставраций из оксида циркония и износ эмали зубов-антагонистов

Для реставрации зубов использовались различные виды керамики. С точки зрения механической прочности [30, 85-87] и физических свойств [88-90] нет никаких сомнений в превосходстве оксида циркония. Когда оксид циркония используется для эстетичных реставраций, таких как коронки или мосты, он, как правило, облицовывается полевошпатной керамикой, поскольку оксид циркония недостаточно прозрачен. Однако прочность облицовочной полевошпатной керамики недостаточна для использования её в качестве реставрационного материала, особенно для жевательных зубов. Как известно клинические неудачи лечения в основном происходят из-за сколов полевошпатной керамики [91,92]. Недавно в стоматологии был внедрён высоко прозрачный оксид циркония [93,94]. Он может быть использован как цельноциркониевая реставрация, так называемая "полноконтурная", без покрытия облицовочной полевошпатной керамикой, это означает, что поверхность оксида циркония сообщается с ротовой полостью. Износ противоположных зубов - это ещё один важный и интересный вопрос. Для того, чтобы предотвратить износ эмали антагониста, в зуботехнической лаборатории или в ротовой полости после корректировки окклюзии проводится зеркальная полировка. С другой стороны, некоторые стоматологи ошибочно считают, что эмаль противоположных зубов может легко стираться из-за твёрдости оксида циркония. Кроме того, влияние глазирования на оксид циркония является неопределённым: эффективно ли это покрытие при борьбе с износом эмали антагониста или нет. Вопрос об износе антагониста также должен быть поставлен для полевошпатной керамики. Недавние исследования на предмет износа эмали зуба-антагониста по большей части показали, что адекватное финиширование поверхности из реставрационного оксида циркония приводит к наименьшему износу среди различных стоматологических материалов. Эти результаты свидетельствуют о том, что износ эмали зуба-антагониста в значительной мере зависит от степени поверхностной обработки. Этот обзор описывает метод поверхностного финиширования реставраций из оксида циркония и его действие на износ эмали антагонистов.

6.1. Шлифование и полирование реставрационных материалов из оксида циркония

Как описано выше, для того, чтобы предотвратить износ эмали антагониста, в зуботехнической лаборатории или в ротовой полости после корректировки окклюзии проводится зеркальная полировка. Ранее мы сообщали об исследованиях, сравнивающих методы зеркальной полировки поверхности из оксида циркония [64, 95]. Основанный на этом исследовании способ шлифования и зеркальной полировки для оксида циркония описан в первую очередь. Табл. 5 показывает название, производителя, состав вращающихся шлифовальных инструментов, и полировочные пасты для оксида циркония.

Табл. 5. Алмазные вращающиеся инструменты и полировочные пасты

6.1.1. Вращающиеся шлифовальные инструменты

Твердость оксида циркония высока (1,160 - 1,300 по Виккерсу), но ниже, чем у оксида алюминия (1,800 - 2,000 по Виккерсу) и у алмаза (10,200 по Виккерсу). Поэтому оксид циркония может быть легко обработан с помощью инструментов, покрытых абразивными алмазными зёрнами. Как показано в Табл. 6, вращающиеся шлифовальные инструменты для оксида циркония имеют абразивы высокой плотности, которые прикрепляются с помощью металла, стекла и резины на стержень из нержавеющей стали. На Рис. 3 и 4 изображены некоторые примеры алмазных вращающихся инструментов.

​ ​Табл.6. Исследования износа антагонистов оксидом циркония

 

Рис. 3. Алмазные вращающиеся инструменты. a) SinterDia HP30R; b) Super Course SC106RD; c) VitrifiedDia HP20; d) CeramDia SF.

Рис. 4. Алмазные вращающиеся инструменты. Dodeco Hi-glaze diamond polishing kit.

Как правило, алмазные вращающиеся инструменты представляют собой алмазные абразивные гранулы, фиксированные к стержню из нержавеющей стали с помощью никель-хромирования. “Super Course” имеет двойные, а не обычные алмазные гранулы (100-300 мкм), что приводит к почти вдвое лучшему шлифованию. С другой стороны, у "SinterDia" закрепляются алмазные гранулы посредством спекания металла со стержнем из нержавеющей стали. Следовательно, это может приводить к предотвращению уменьшения числа алмазных гранул высокой плотности, что указывает на высокую режущую способность и прочность [96].

“VitrifiedDia” фиксирует алмазные гранулы с помощью стекла. “Aadva Point Zr”, “CeramDia” и “Porcelain Hi-glaze” закрепляют алмазные зёрна и другие оксиды, такие как корунд (Al₂O₃) и анатаз или рутил (TiO₂) с помощью резины. Размеры алмазных гранул “CeramDia” M, F и SF - 100-200, 30-60 и 3-6 мкм соответственно [97].

Подтверждено, что более крупные алмазные зёрна показывают более высокую режущую способность для оксида циркония [98]. Однако шероховатость поверхности тоже высока. Поэтому вращающиеся инструменты должны меняться последовательно от большего к меньшему по размеру зёрен алмазных абразивов на них. Следовательно, этот способ приводит к быстрой и однородной гладкости поверхности и даёт возможность быстрого перехода к следующему этапу, т.е. полированию.

6.1.2. Алмазные полировочные пасты

Рис. 5 демонстрирует несколько примеров паст для полирования оксида циркония. Алмазные пасты обычно содержат алмазные гранулы (1-6 мкм) и другие мелкие оксиды (меньше 0,5 мкм), такие, как анатаз (TiO₂), корунд (Al₂O₃), оксид цинка (ZnO) и пемза (SiO₂) [97]. Такие пасты обычно используются для полировки пластиковым или резиновым конусом и мягкой щёткой (Рис. 6). Войлочный диск Super-snap состоит из полиэстра и оксида титана. Чашечка PTC состоит из оксида титана, оксида цинка и резин. Щётка Robinson состоит из жёстких волокон, таких как конский волос, или мягких волокон, таких как овечья шерсть. Пасты DirectDia и Diapolisher могут применяться для зеркальной полировки пластиковым или резиновым конусом после окклюзионной коррекции в полости рта. Другие пасты в основном используются с щёткой Робинсона в лабораториях.

Рис. 5. Алмазные полировочные пасты. a) DirectDia paste; b) Diapolisher paste; c) Zircon-Brite; d) Zirkopol; e) Dura-PolishDia; f) Pearl Surface Z.

Рис. 6. Полировочные чашки и щётка.  a) Войлочный диск Super snap ; b) Чашка PTC; c) Щётка Robinson.

6.1.3 Полировка дентальной керамики

Шероховатость поверхности шлифованной и полированной керамики в большей степени зависит от микроструктуры керамики. А в качестве стоматологической керамики используются различные материалы.

В нашем предыдущем исследовании мы измеряли шероховатость поверхности семи типов дентальной керамики, обработанную тремя алмазными шлифовальными инструментами и двумя алмазными пастами [64,95].

Рис. 7 показывает сканирующую электронную микроскопию, которая проводилась во время исследования. Cercon - это Y-TZP, имеющий высокую плотность спекания гранул размером примерно 0,3 мкм после последнего обжига при 1350 °C. Хотя на рисунке этого нет, “ZENOSTAR” - это также Y-TZP, обожжённый при 1450 °C и классифицирующийся как высоко прозрачный вид, имеющий размер частиц около 0,4 мкм. “P-NANOZR” имеет глубоко проникающую межгранулярную наноструктуру, в которой нанометрические частицы Ce-TZP или частицы Al₂O₃ располагаются в субмикронных гранулах Al₂O₃ и в зёрнах Ce-TZP соответственно. Средний размер зерна такой комбинации примерно 0,5 мкм. Дизайн этого материала даёт возможность укрепить 10% молекулярного состава Ce-TZP 30% по объёму оксидом алюминия Al₂O₃ [11,99]. “inCoris AL” высокой плотности спекания имеет размер гранул 1 мкм после последнего обжига при 1500 ˚C [100]. “Vitablocs” - это CAD/CAM-блок, содержащий 30% по объёму кристаллов полевого шпата с гранулами размером 2-10 мкм, диспергированных среди стекла [99]. “e.max CAD” - CAD/CAM-блок, содержащий около 70% по объёму удлинённых зёрен дисиликата лития размером примерно 1,5 мкм, диспергированных в стекле [100]. “Vintage ZR” - это полевошпатная облицовочная керамика, состоящая из 4,5% по массе лейцитных кристаллов 5-10 мкм, диспергированных в стекле [101].

Рис. 7. Сканирующая электронная микроскопия шести видов дентальной керамики.

На Рис.8 показана поверхностная шероховатость Ra семи видов керамики после шлифования и полировки. Полировка алмазными пастами, такими как DirectDia и Zircon-Brite, проводилась после последовательного шлифования CeramDia M, F, и SF. В зависимости от размера алмазных гранул вращающихся шлифовальных инструментов уменьшается шероховатость поверхности у всех видов дентальной керамики. Неровности уменьшались при следующей полировке. В частности, три продукта из оксида циркония (Cercon, ZENOSTAR и P-NANOZR) показывали минимальную шероховатость после каждого шлифования и полировки. С другой стороны, Vitablocs и Vintage ZR показали бо́льшую неровность поверхности. Рис. 9 показывает соотношение между среднестатистической шероховатостью поверхности семи типов дентальной керамики после трёх шлифований и двух полировок, показанных на рис. 6, а также твердость по шкале Виккерса каждой из керамик (слева) и соотношение между средней шероховатостью поверхности и средним размером кристаллических гранул (справа). Шероховатость поверхности после шлифования и полировки не зависела от твёрдости, но существенно зависела от размера кристаллических зёрен. Было высказано предположение, что шероховатость поверхности зубной керамики после шлифования и полировки в высокой степени зависит от микроструктуры. Таким образом, был сделан вывод, что оксид циркония может быть гладко отполирован благодаря его однородной и тонкой микроструктуре.

Рис. 8. Шероховатость поверхности семи видов дентальной керамики, обработанных тремя типами алмазных вращающихся инструментов и двумя типами полировочных паст.

Рис. 9. Соотношение между средней шероховатостью поверхности и твердостью (слева) и между средней шероховатостью поверхности и размером кристаллических гранул (справа) для семи видов стоматологической керамики, финишируемой тремя типами алмазных инструментов и двумя типами алмазных полировочных паст.

6.1.4. Полировка оксида циркония

Рис. 10 демонстрирует шероховатость поверхности трёх типов дентального оксида циркония, обработанного 13-ю видами шлифования и полировки. Super Course, SinterDia, VitrifiedDia и CeramDia M, F и SF - вращающиеся инструменты. Super Course, SinterDia и VitrifiedDia показали высокую шероховатость поверхности, больше 1 мкм. С другой стороны, CeramDia M, F и SF показали относительно низкую шероховатость. Возможно, это зависит от алмазных гранул, закреплённых на резиновом носителе. После последовательного шлифования с помощью CeramDia M, F и SF была сделана полировка алмазными пастами, такими как Diapolisher, DirectDia, Zircon-Brite и Zirkopol. Полировка сделала поверхность ещё более гладкой, и не было существенных различий в типе оксида циркония и сорте алмазной пасты. ConCool, Pressage и PTC regular являются чистящими пастами при профессиональной механической чистке зубов. Полировка этими пастами после полировки пастой DirectDia не показывает никаких изменений шероховатости поверхности.

Рис. 10. Шероховатость поверхности трёх типов дентального оксида циркония, обработанных 13 видами шлифовочных инструментов и полировочных паст

На Рис. 11 показана глянцевитость 60° тех же образцов, что и на рис. 8. Глянцевитость увеличивается с уменьшением размеров алмазных зёрен вращающихся инструментов для шлифования, и усиливается ещё больше при последующей полировке. Однако пасты для полировки зубов не показали заметных изменений. Поскольку алмаз не входит в состав этих паст, состоящих из абразивных гранул оксида кремния, это означает, что такие операции не влияют ни на шероховатость поверхности, ни на блеск полноконтурного оксида циркония, не препятствуя поддержанию хорошей гигиены полости рта.

Рис. 11. Глянцевитость трёх видов дентального оксида циркония, обработанного 13 типами шлифовочных инструментов и полировочных паст

Рис. 12 показывает зависимость между глянцевитостью и шероховатостью поверхности. Глянцевитость значительно увеличивалась при уменьшении шероховатости поверхности менее чем до 0,3 мкм. Это означает, что окончательный блеск зависит от того, была ли проведена надлежащая финальная полировка.

Рис. 12. Соотношение между шероховатостью поверхности и глянцевитости для трёх видов дентального оксида циркония, финишируемого 13 типами шлифовочных инструментов и полировочных паст

6.2. Исследование на предмет износа антагонистов оксида циркония

Табл. 6 показывает обзор тестов на стираемость антагонистов оксидом циркония в последние два десятилетия [102–114].

6.2.1. Исследование трения в артропластике

Исследования износа антагонистов оксидом циркония проводятся в ортопедической сфере в течение более чем 20 лет. При протезировании тазобедренного сустава был использован ряд материалов, и за исследовательский интерес пришлось заплатить износом некоторых из них. Впервые интерес к износу антагониста оксидом циркония появился в связи с износом феморальных чашек, сделанных из полиэтилена высокой плотности.

В 1991 году Kumar с соавт. [102] использовали три типа материалов (оксид циркония, оксид алюминия и нержавеющую сталь) и два типа тестов на износ (однонаправленное вращательное движение и реципрокное движение) с тремя видами смазывающих жидкостей (дистиллированная вода, плазма крови человека и физраствор). Они продемонстрировали, что различные смазывающие жидкие среды имеют малое влияние на износ полиэтилена керамическими контртелами, но оказывают сильное воздействие на его износ нержавеющей сталью марки SUS316L. Они пришли к выводу, что Y-PSZ-керамика является биоматериалом, потенциально пригодным для артропластики с низким трением благодаря его лучшей износостойкости и высокой прочности. Было подтверждено, что мягкие антагонисты, такие как полиэтилен, редко изнашиваются оксидом циркония, хотя он довольно твёрд. Этот факт означает, что твёрдость материалов и предрасположенность к износу антагонистов независимы друг от друга.

6.2.2. Исследования износа с использованием эмали в 2000-е годы

Оксид циркония начал распространяться в стоматологической сфере в 2000-е годы и достиг зрелости 2010-е. С развитием периферической технологии оксида циркония вывод об износе антагонистов коронками из оксида циркония поменялся.

На заседании Международной и американской ассоциации дентальных исследованиях (IADR) 2003 года Tambra с соавт. [103] сообщили, что оксид циркония вызвал бо́льший износ эмали, чем IV тип золота, хотя отполированный оксид циркония вызвал меньший износ эмали, чем обработанный. Они рассказали, что поверхность была зеркально отполирована алмазной пастой. Однако способ полировки и гладкость оксида циркония не были указаны.

На собрании Американской ассоциации дентальных исследованиях (AADR) 2008 Culver с соавт. [104] определяли степень износа эмали премоляра под действием пяти типов материалов (Cercon, Lava, Empress, MZ100 и Z100) с помощью модифицированной тестирующей износ машины Leinfelder. Они сообщили, что оксид циркония (Cercon и Lava) сильнее изнашивал эмаль, чем композитные полимеры (MZ100 и Z100) и лейцитсодержащее стекло (Empress). На AADR 2010 Shar с соавт. [105] определяли износ эмали премоляра полированным и глазированным оксидом циркония с помощью модифицированной тестирующей износ машины Leinfelder. Они доложили, что полированный оксид циркония сильнее разрушал эмаль, чем глазированный.

Условия полировки из этих отчётов были неясными. В 2010-е годы были внедрены новые полировочные материалы и инструменты для оксида циркония, и выводы начали меняться.

6.2.3. Изучение износа эмали в 2010-е годы

В 2010 году Jung с соавт. [106] измерили износ эмали под действием трёх видов поверхностно обработанного оксида циркония (Zirkonzahn Prettau). Они сообщили, что износ эмали при зеркально полированном оксиде циркония был ощутимо меньше, чем при глазированном и облицованном полевошпатной керамикой. С другой стороны, Albashaireh с соавт. [107] измерили износ пяти видов дентальной керамики (e.max ZirCAD, e.max Press, Empress Esthetic, e.max ZirPress, e.max Ceram) при воздействии на шары из оксида циркония, используя двухосевой жевательный симулятор. Они показали, что степень износа зубов-антагонистов была меньше у оксида циркония, чем у полевошпатной керамики, заявив, что оксид циркония может быть более предпочтительным точки зрения износа антагонистов (Рис.13).

Рис. 13. Стираемость пяти видов дентальной керамики шаром из оксида циркония диаметром 6 мм после 300 000 жевательных циклов.

На собрании IADR 2011 Sorensen с соавт. [108] измерили износ эмали под действием семи типов материалов (Omega 900, Empress, бычья эмаль, d. sign, Lava, Aquarius и Empress 2) с помощью симулятора износа из Университета здоровья и науки Орегона (OHSU). Они сообщили, что полированный материал Lava показал малую стираемость, как и золотой сплав (Aquarius). На том же заседании Basunbul с соавт. [109] доложили об износе эмали четырьмя материалами. Они доказали, что полированный оксид циркония Wieland, наносит значительно меньший ущерб эмали, чем глазированный оксид циркония Wieland, полевошпатная керамика Ceramco и Cerec Mark II. Они пришли к выводу, что полированный оксид циркония остался без изменений, но глазированный оксид циркония показал существенное уменьшение слоя глазури.

На заседании IADR 2012 Yang с соавт. [111] представили измерения стираемости эмали материалами Zirkonzahn Y-TZP (отполированным, окрашенным, окрашенным и затем глазированным), Acura Y-TZP, Wieland Y-TZP, полевошпатной керамикой с помощью тестирующего устройства из Университета Алабамы. Они показали, что три Y-TZP-продукта износили эмаль значительно меньше, чем облицовочная полевошпатная керамика, поскольку поверхность Y-TZP сравнительно однородна, а Zirkonzahn с окраской и глазированием был существенно более абразивным, чем другие Y-TZP-материалы без глазури.

В 2013 году Janyavula с соавт. [112] измерили утрату эмали моляра под действием четырёх видов поверхностно обработанного оксида циркония. Они пришли к выводу, что хорошо отполированный оксид циркония лучше, чем глазированный (Рис. 14). Более того, Stawarczyk и соавт. [114] измерили истирание эмали под действием трёх типов поверхностно обработанного оксида циркония (ZENOTEC Zr Bridge Translucent) и базового сплава (Denta NEM, кобальт-хромовый сплав) с помощью симулятора жевания. Они сообщили, что отполированный оксид циркония показал более низкую степень стираемости эмали антагонистов так же, как и сама эмаль (Рис. 15).

Рис. 14. Стираемость эмали четырьмя типами поверхностно обработанного оксида циркония и эмалью после 400 000 жевательных циклов.

Рис. 15. Износ эмали оксидом циркония, поверхностно обработанного пятью различными способами, и кобальт-хромовым сплавом после 1 200 000 жевательных циклов.

6.2.4. Изучение износа с использованием стеатита

С другой стороны, нет достоверных клинических отчётов из-за большого разброса измерительных величин и условий. В качестве заместителя эмали стеатит (MgO*SiO₂) часто используется как материал-антагонист из-за схожести процесса его стираемости с процессом стираемости эмали [115–118]. В 2011 году Preis с соавт. [32] измерили истирание стеатита и эмали пятью видами оксида циркония и четырьмя видами облицовочной полевошпатной керамики с помощью симулятора жевания. Они доложили, что износ оксидом циркония был ниже, чем износ от полевошпатной керамики (Рис.16). Kuretzky с соавт. [110] измерили стираемость эмали четырьмя видами поверхностно обработанного оксида циркония (без обработки, полированный, глазированный, облицованный материал Lava) и e.max CAD с помощью прибора, создающего продольные насечки. Они продемонстрировали, что полированный оксид циркония приводил к наименьшему стиранию стеатитной сферы (Рис. 17).

Рис. 16. Износ стеатитовых шаров диаметром 3 мм пятью типами оксида циркония и четырьмя типами облицовочной полевошпатной керамики после 1 200 000 жевательных циклов.

Рис. 17. Износ стеатитовых шаров диаметром 6 мм четырьмя способами поверхностной обработки оксида циркония и e.max CAD после 120 продольных движений за 72 цикла/мин.

В 2013 году Kontos с соавт. [113] измерили истирание стеатита пятью видами поверхностно обработанного оксида циркония. Они заключили, что полированный оксид циркония, видимо, меньше всего стирает антагонисты, в отличие от других способов поверхностной обработки оксида циркония (пескоструйной обработки, шлифования и глазирования) (Рис. 18).

Рис. 18. Истирание стеатитовых шаров диаметром 6 мм пятью видами поверхностно обработанного оксида циркония после 5000 циклов.

На основании данных этих исследований можно резюмировать следующее:

• Добиться гладкой поверхности оксида циркония можно путём адекватной полировки, поскольку у оксида циркония тонкая и однородная микроструктура. Тщательно отполированный оксид циркония приводит к наименьшему износу антагонистов среди разнообразных дентальных материалов.

• Глазированный оксид циркония показывает более высокий износ, чем полированный, хотя его поверхность перед началом тестирования гладкая. Поскольку тонкий слой глазури (ок. 100 мкм) исчезает через некоторое время вследствие функционирования, появляется грубая поверхность, которая может вести себя агрессивно, как абразив [107,113].

• Оксид циркония, облицованный полевошпатной керамикой, показывает больший износ, чем полированный, потому что полевошпатная керамика состоит из полевошпатного стекла и лейцитных кристаллических зёрен. (ок. 10 мкм). Стекло легко вылетает в процессе ношения (например, при жевании), следовательно, крупные гранулы лейцита выступают на поверхности и начинают вести себя как абразивные материалы.

6.3. Предотвращение износа эмали зубов-антагонистов реставрациями из оксида циркония

Когда дентальный оксид циркония используется как полноконтурный, износ эмали антагониста вызывает беспокойство, так как оксид циркония очень жёсткий. Тем не менее это заблуждение. Этот обзор описывает метод поверхностной обработки реставраций из оксида циркония и его влияние на износ эмали антагонистов. Корреляция между жёсткостью и износом невелика [97]. Степень износа сильно зависит от однородности и размера частиц микроструктуры реставрационного материала. Поскольку оксид циркония имеет тонкую однородную структуру, он пригоден для зеркального полирования надлежащими полировочными материалами и инструментами, содержащими мелкие алмазные частицы. Опасаться износа эмали противоположных зубов реставрациями из оксида циркония не нужно. Наоборот, стираемость эмали антагонистов высока, если значительна шероховатость поверхности реставрации из оксида циркония. Поэтому, когда реставрации из оксида циркония шлифуются при окклюзионной коррекции, их поверхность должна быть зеркально отполирована. Более того, глазирование не рекомендуется для поверхностного финиширования оксида циркония.

7. Клиническая оценка реставрирования оксидом циркония

7.1. Клинический результат

На сегодняшний день металлокерамические реставрации остаются наиболее широко используемым и успешным вариантом для несъёмных протезов, поскольку процент неудач обычно низок (8-10% в течение 10 лет). В целом, клиническая выживаемость несъёмного протеза между 72% и 87% после 10 лет, между 69% и 74% после 15 лет и 53% после 30 лет [4,119,120]. Однако, как хорошо известно, материалы, используемые для металлокерамических реставраций, потенциально могут вызвать аллергические и токсические реакции мягких или твёрдых тканей. Также известно, что металлокерамика вызывает посерение края десны из-за просвечивания металла.

Расширение использование керамики при реставрационных процедурах и потребность в улучшении клинической эффективности привели к разработке и внедрению нескольких новых керамических реставрационных материалов и техник. Металлокерамические реставрации стали доступными в стоматологии в 1960-х годах, за ней последовали стеклокерамика Dicor (Dentsply Intl, York, PA, USA), литьевая Fluormica Glass-Ceramic - в 1980-х, внедрение систем, таких как VITABLOCS® MARK II for CEREC® (Vita), In-Ceram® ALUMINA (Vita) и IPS Empress (Ivoclar-Vivadent) - в начале 1990-х. Системы, основанные на Y-TZP - последнее дополнение к высокопрочным цельнокерамическим системам для коронок и мостовидных протезов [121,122]. Изготовленная с помощью CAD/CAM-систем керамика на оксиде циркония, стабилизированного иттрием, пользуется значительным спросом как в эстетически значимых, так и в несущих нагрузку участках. Высокоэстетичная природа оксида циркония с его превосходными физическими свойствами и биосовместимостью делают его эффективной реставрационной системой для удовлетворения запросов современных пациентов [123–125]. В настоящее время, обеспечение съёмной частью дентальной конструкции даёт возможность временного цементирования. Клинические переломы цельнокерамических коронок и мостовидных протезов редко встречаются.

Как сообщалось, трещины у коронок появляются с внутренней стороны поверхности, испытывающей жевательные нагрузки, в то время как у цельнокерамических мостовидных протезов на коннекторах [126–128]. За последнее десятилетие внедрено беспрецедентное множество цельнокерамических систем коронок. Многие из них были подвергнуты критике за неудачи реставраций. Сообщалось, что выживаемость цельнокерамических реставраций находится в диапазоне от 88 до 100 % после 2-5 лет службы и до 97% после 5-15 лет службы [129–138]. Хотя цельнокерамические реставрации значительно улучшились, оксид циркония - это, несомненно, лучшая из доступных керамических реставраций. С конца 1990-х годов частично стабилизированный оксид циркония представлялся удобным для стоматологического использования из-за его отличной прочности и превосходной устойчивости к фрактурам как результат многочисленных клинических и фундаментальных научных исследований [4,139]. Для достижения прочности опорного материала его связь с облицовочной керамикой должна обладать отвечающей требованиям силой и ударной вязкостью для передачи напряжения от эстетичной облицовки к подлежащему каркасу. Изготовленный с помощью CAD/CAM оксид циркония был впервые представлен в Японии в 2005 году. В многочисленных клинических исследованиях оценивались керамические реставрации из оксида циркония и были сделаны выводы, что скалывание или появление трещин в облицовочной полевошпатной керамике наблюдаются довольно часто в реставрациях жевательных зубов. Факторы, которые учитываются в изготовлении реставраций, включают в себя разницу в коэффициентах теплового расширения, нежелательные смены нагревания и охлаждения между облицовочной полевошпатной керамикой и полевошпатным каркасом, неблагоприятную силу сдвига между каркасом из оксида циркония и наносимым материалом [54,140–142]. Некоторые аспекты дентальных реставраций из оксида циркония требуют уточнения в рандомизированных контролируемых клинических исследованиях. Наиболее частые осложнения - скол облицовочной поверхности или перелом каркаса (Рис. 19). Клинические достижения на 2009 год были освещены в других обзорах [25,143]. В этом обзоре клинические данные с 2010 года указаны в Табл. 7 [144–152]. Во многих случаях каркас из оксида циркония повреждается редко, а осложнения возникают в облицовочной керамике. Белый кристаллический оксид циркония имеет высокую механическую прочность, ударную вязкость, устойчивость к коррозии и отличную биосовместимость со значительной редукцией зубного налёта [153,154]. Хотя деградация оксида циркония при низкой температуре является прогрессирующим и спонтанным явлением, внедрение частично стабилизированного оксида циркония создало возможность и перспективу применения керамики в дентальных реконструкциях [155]. Marchack с соавт. [156] отказались от полевошпатного покрытия оксида циркония колпачков и каркасов для снижения частоты сколов и трещин полевошпатной облицовки. Была представлена технология фрезированного каркаса традиционного дизайна для цельнокерамических коронок. Наиболее распространённая техническая проблема реставраций на основе оксида циркония – это трещины облицовочной керамики с вовлечением каркаса из оксида циркония или без. Некоторые рекомендации по оптимизации процесса изготовления несъёмных протезов на основе оксида циркония были опубликованы и содержат модифицированный протокол обжига. Они должны уменьшить частоту сколов и потому рекомендуются. Paolo Vigolo с соавт. [146] показали, что протезы на оксиде циркония имеют тенденцию давать более частые клинические проблемы, такие как обширные трещины облицовочной керамики. Все клинические и технические факторы, связанные с применением протезов на оксиде циркония, производимых CAD/CAM-системами, должны быть тщательно продуманы перед началом лечения. С другой стороны, наряду с разработкой керамики на основе оксида циркония были изобретены стеклокерамические каркасы на основе дисиликата лития. Поскольку стоматологическая наука продолжает развиваться, новые технологии и материалы предлагаются непрерывно. Стеклокерамические каркасы из дисиликата лития с впечатляющими эстетическими свойствами дают долговечные керамические реставрации. Успешно применяющийся в изготовлении одиночных коронок дисиликат лития теперь открывает новые направления развития и устраняет потребность в металле и каркасах из оксида циркония. Одиночные коронки из оксида циркония, облицованные напрессованной керамикой, показывают снижение вероятности переломов. Дисиликат лития позволяет изготовлять на жевательные зубы или имплантаты мостовидные протезы с исключительной общей прочностью [15,157–159]. Он также может использоваться для починки несъёмных протезов на основе оксида циркония, сколовшихся при прессовании. Они ремонтируются посредством препарирования опорного зуба, снятия оттисков, воскового моделирования, прессования дисиликатом лития и окончательно устанавливаются как отремонтированная оболочка (Рис 20 и 21).

Рис. 19. a) Скол облицовочной керамики. b) Перелом каркаса у дистально-щёчного угла левого верхнего второго моляра.

Табл. 7. Клиническая эффективность несъёмных реставраций из оксида циркония.

Рис. 20. a) Скол керамической облицовки мостовидного протеза (правый нижний первый премоляр). b) Препарирование опорного зуба для ремонта.

Рис. 21. a) Традиционным способом изготовленная облицовка спрессованной керамики (окклюзионный вид). b) Вестибулярный вид спустя 3 года после ремонта.

7.2. Перспективы реставраций из оксида циркония

Разработанный по клинически испытанной формуле на основе Cercon стабилизированный оксидом иттрия оксид циркония Cercon ht (Dentsply Intl., Йорк, Пенсильвания, США) представляет новое поколение оксида циркония с превосходной прозрачностью для высокоэстетичных реставраций и не требует полевошпатной облицовки. В последнее время некоторые виды оксида циркония, используемые в качестве опорного материала, были доработаны до полупрозрачных, так что напекание стекла могло воспроизвести натуральный цвет зуба (Рис. 22–24). Оксид циркония использовался целиком для коронок и несъёмных протезов без облицовочной или прессовочной керамики. Он имеет высокую прочность на изгиб больше 1200 МПа с отличными облицовочными характеристиками. В дентальной керамике оксид циркония подтвердил свою долговечность, способность быть надёжным материалом для каркасов, тормозящим рост трещин и предотвращающим необратимое разрушение. Клинические исследования показали, что оксид циркония абразивен по отношению к противоположным зубам и вызывает чрезмерный износ зубных тканей. Другие исследования in vivo продолжаются и показывают, что полированный оксид циркония оказывает сильное сопротивление износу и меньше стирает антагонисты, чем полевошпатная керамика. С другой стороны, новое поколение материалов из оксида циркония оставляет поверхность антагонистов гладкой, именно такой, как у натуральной эмали [160]. Ещё многое предстоит узнать об оксиде циркония и производстве коронок и каркасов на его основе. Для обнаружения возможных факторов, влияющих на технический сбой, требуются дальнейшие исследования с большей выборкой и более длительным периодом наблюдения.

Рис. 22. a) Cercon ht, полноконтурная коронка, возможно сделанная с помощью нанотехнологий, перед полировкой. b) Окклюзионный вид Cercon ht, полноконтурная коронка (левый нижний второй моляр).

Рис. 23. Окрашивание перед спеканием.

Рис. 24. a) Внутренний вид полноконтурной коронки Cercon ht. b) Вестибулярный вид полноконтурной коронки Cercon ht (левый верхний латеральный резец).

8. Заключение

Y-TZP имел более высокие механические свойства и превосходную устойчивость к трещинам, но обладал недостаточной прозрачностью. Поэтому полевошпатная керамика в большинстве случаев использовалась для облицовки каркасов из Y-TZP. Благодаря стремительному прогрессу дентальных CAD/CAM-технологий в последнее время, включающему эффективность сканеров, программное обеспечение CAD и сетевые машинные центры, Y-TZP-каркасы с клинически приемлемым прилеганием успешно производятся имеющимися сегодня коммерческими CAD/CAM-системами.

Как метод послойного нанесения, так и метод напрессовки с традиционной мануальной работой были приемлемы для связи полевошпатной керамики с каркасами. В отличие от соединения металла с полевошпатной керамикой у традиционных металлокерамических реставраций склеиванию оксида циркония с полевошпатной керамикой в основном способствует механическое сцепление.

Последние клинические исследования сообщили, что скалывание или растрескивание облицовочной полевошпатной керамики чаще наблюдалось в несъёмных протезах на основе оксида циркония, чем в традиционных металлокерамических системах. Существует множество факторов, влияющих на неудачи: совпадение коэффициентов теплового расширения обоих материалов, адекватный дизайн каркаса для поддержки облицовочной полевошпатной керамики и адекватную обработку обоих материалов в зуботехнической лаборатории. Поэтому был внедрён материал для каркаса с превосходными механическими свойствами и альтернативным применением техники облицовки.

Ce-TZP/A оказался перспективным материалом из-за чрезвычайно высокой трещиностойкости и устойчивости к низкотемпературной возрастной деградации и подошёл для изготовления каркасов с язычной поддержкой аналогично традиционным металлокерамическим каркасам.

Помимо этого, существуют две альтернативы применению облицовочных материалов. Одна - гибридный несъёмный протез, содержащий части полевошпатной керамики, изготовленные CAD/CAM, приклеенные к каркасу из оксида циркония, также изготовленному с помощью CAD/CAM. В этой системе все части коронки делаются посредством CAD/CAM-процессов, без мануальных стадий. Надёжная адгезивная обработка обеих частей выполнялась в лаборатории. Комбинированное применение кварцевого покрытия и/или силановой сцепки и мономера MDP в качестве праймирующих агентов - одна из наиболее безотказных адгезивных систем оксида циркония в настоящее время.

Другое альтернативное решение - не использовать полевошпатную керамику. Непрозрачность Y-TZP была исправлена, и полноконтурные коронки из оксида циркония без облицовочной керамики были внедрены в клиническую практику. Тем не менее существует обеспокоенность по поводу износа эмали и других тканей антагонистов из-за твёрдости Y-TZP, вдвое большей, чем твёрдость полевошпатной керамики. По данным текущих исследований хорошо отполированный оксид циркония показывает наименьший износ антагонистов среди различных дентальных материалов, включая эмаль. Однако стираемость эмали антагонистов становилась больше, когда увеличивалась шероховатость поверхности реставрации из оксида циркония. Поэтому поверхностная отработка и полировка полноконтурных реставраций из оксида циркония имеет важнейшее значение для клинического успеха.

Благодаря стремительному развитию как материалов, так и технологий обработки применение несъёмных протезов на основе оксида циркония кажется многообещающим. Однако стоматологи и зубные техники должны продолжать сотрудничать и проводить надлежащие клинические процедуры, даже если CAD/CAM может позволить забыть некоторые этапы традиционной ручной работы. Требуется более длительное клиническое наблюдение оценка для доказательства полезности коронок на основе оксида циркония, особенно с новыми опциями.

Конфликт интересов

У авторов не было конфликта интересов в отношении данной статьи.

Благодарности

Данное исследование частично было поддержано целевым грантом для фундаментальных научных исследований от Японского общества поощрения науки. Авторы хотели бы выразить благодарность Dr Sakakibara T. (Aichi Gakuin University) за измерение полировочных и шлифовочных свойств оксида циркония.

Список литературы

[1] B.E. Pjetursson, I. Sailer, M. Zwahlen, C.H. Hammerle

A systematic review of the survival and complication rates of all-ceramic and metal-ceramic reconstructions after an observation period of at least 3 years. Part I: single crowns

Clin Oral Implants Res, 18 (Suppl. 3) (2007), pp. 73-85

[2] I. Sailer, P.B.E. Pjetursson, M. Zwahlen, C.H. Hammerle

A systematic review of the survival and complication rates of all-ceramic and metal-ceramic reconstructions after an observation period of at least 3 years. Part II: fixed dental prostheses

Clin Oral Implants Res, 18 (Suppl. 3) (2007), pp. 86-96

[3] P.C. Guess, E.A. Bonfante, P. Coelho, J.L. Ferencz, N.R. Silva

All ceramic systems: laboratory and clinical performance

Dent Clin North Am, 55 (2011), pp. 333-352

[4] A.J. Raigrodski, G.J. Chiche

The safety and efficiency of anterior ceramic fixed partial dentures: a review of the literature

J Prosthet Dent, 86 (2001), pp. 520-525

[5] A.J. Raigrodski

Contemporary materials and technologies for all-ceramic fixed partial dentures: a review of the literature

J Prosthet Dent, 92 (2004), pp. 557-562

[6] J.C. Heather, S. Wook-jin, J.P. Igor

Current ceramic materials and systems with clinical recommendations: a systematic review

J Prosthet Dent, 98 (2007), pp. 389-404

[7] ISO6862

Dentistry – ceramic materials

International Organization for Standardization, Geneva (2008)

[8] P. Christel, A. Meunier, M. Heller, J.P. Torre, C.N. Peill

Mechanical properties and short-term in-vivo evaluation of yttrium-oxide partially-stabilized zirconia

J Biomed Mater Res, 23 (1989), pp. 45-61

[9] M. Guazzato, M. Albakry, S.P. Ringer, M.V. Swain

Strength, fracture toughness, and microstructure of a selection of all-ceramic materials. Part II. Zirconia-based dental ceramics

Dent Mater, 20 (2004), pp. 449-456

[10] R.H.J. Hannink, P.M. Kelly, B.C. Muddle

Transformation toughening in zirconia-containing ceramics

J Am Ceram Soc, 83 (2000), pp. 461-487

[11] M. Nawa, S. Nakamoto, T. Sekino, K. Niihara

Tough and strong Ce-TZP/alumina nanocomposites doped with titania

Ceram Int, 24 (1998), pp. 497-506

[12] K. Tanaka, J. Tamura, K. Kawanabe, M. Nawa, M. Oka, M. Uchida, et al.

Ce-TZP/ASl2O3 nanocomposites as a bearing material in total joint replacement

J Biomed Mater Res, 63 (2002), pp. 262-270

[13] J. Chevalier, L. Grenmillard, A.V. Virkar, D.R. Clarke

The tetragonal-monoclinic transformation in zirconia: lessons learned and future trends

J Am Ceram Soc, 92 (2009), pp. 1901-1920

[14] T. Miyazaki, Y. Hotta, J. Kunii, Y. Tamaki

A review of dental CAD/CAM: current status and future perspectives from 20 years of experience

Dent Mater J, 28 (2009), pp. 44-56

[15] F. Beuer, J. Schweiger, M. Eichberger, H.F. Kappert, W. Gernet, D. Edelhoff

High-strength CAD/CAM-fabricated veneering material sintered to zirconia copings – a new fabrication mode for all-ceramic restorations

Dent Mater, 25 (2009), pp. 121-128

[16] I. Denry, J.R. Kelly

State of the art of zirconia for dental applications

Dent Mater, 24 (2008), pp. 299-307

[17] B. Al-Ameleh, K. Lyons, M. Swain

Clinical trial in zirconia: a systematic review

J Oral Rehabil, 37 (2010), pp. 641-652

[18] J.R. Strub, E.D. Rekow, S. Witkowski

Computer-aided design and fabrication of dental restorations: current systems and future possibilities

J Am Dent Assoc, 137 (2006), pp. 1289-1296

[19] J.A. Sorensen

A standardized method for determination of crown margin fidelity

J Prosthet Dent, 65 (1991), pp. 18-24

[20] L. Bicaro, R. Bonfiglioli, M. Soattin, P. Vigolo

An in vivo evaluation of fit of zirconium-oxide based ceramic single crowns, generated with two CAD/CAM systems, in comparison to metal ceramic single crowns

J Prosthodont, 22 (2013), pp. 36-41

[21] F. Komine, T. Gerds, S. Witkowski, J.R. Strub

Influence of framework configuration on the marginal adaptation of zirconium dioxide ceramic anterior four-unit frameworks

Acta Odontol Scand, 63 (2005), pp. 361-366

[22] A. Bindl, W.H. Mormann

Fit of all-ceramic posterior fixed partial denture frameworks in vitro

Int J Periodontics Restorative Dent, 27 (2007), pp. 567-575

[23] W. Att, F. Komine, T. Gerds, J.R. Strub

Marginal adaptation of three different zirconium dioxide three-unit fixed dental prostheses

J Prosthet Dent, 101 (2009), pp. 239-247

[24] J. Kunii, Y. Hotta, Y. Tamaki, A. Ozawa, Y. Kobayashi, A. Fujishaima, et al.

Effect of sintering on the marginal and internal fit of CAD/CAM fabricated zirconia frameworks

Dent Mater J, 26 (2007), pp. 820-826

[25] F. Komine, M.B. Blatz, H. Matsumura

Current status of zirconia-based fixed restorations

J Oral Sci, 52 (2010), pp. 531-539

[26] A.J. Raigrodski, M.B. Hillstead, K.G. Meng, K.H. Chung

Survival and complications of zirconia-based fixed dental prostheses: a systematic review

J Prosthet Dent, 107 (2012), pp. 170-177

[27] A.J. Raigrodski, A. Yu, G.J. Chiche, J.L. Hochstedler, L.A. Mancl, S.E. Mohamed

Clinical efficacy of veneered zirconium dioxide-based posterior partial fixed dental prostheses: five-year results

J Prosthet Dent, 108 (2012), pp. 214-222

[28] J. Fischer, P. Grohman, B. Stawarczyk

Effect of zirconia surface treatments on the shear strength of zirconia/veneering ceramic composites

Dent Mater J, 27 (2008), pp. 448-454

[29] S. Omori, W. Komada, K. Yoshida, H. Miura

Effect of thickness of zirconia-ceramic crown frameworks on strength and fracture pattern

Dent Mater J, 32 (2013), pp. 189-194

[30] S. Ban, Y. Suehiro, H. Nakanishi, M. Nawa

Fracture toughness of dental zirconia before and after autoclaving

J Ceram Soc Jpn, 118 (2010), pp. 406-409

[31] S. Kuriyama, Y. Terui, D. Higuchi, D. Goto, Y. Hotta, A. Manabe, et al.

Novel fabrication method of zirconia restorations – bonding strength of machinable ceramics to zirconia with resin cements

Dent Mater J, 30 (2011), pp. 419-424

[32] V. Preis, M. Behr, C. Kolbeck, S. Hahnel, G. Handel, M. Rosentritt

Wear performance of substructure ceramics and veneering porcelains

Dent Mater, 27 (2011), pp. 796-804

[33] M. Rosentritt, V. Preis, M. Behr, S. Hahnel, G. Handel, C. Kolbeck

Two-body wear of dental porcelain and substructure oxide ceramics

Clin Oral Investig, 16 (2012), pp. 935-943

[34] J. Burgess, S. Janyavula, N.C. Lawson, T.J. Lucas, D. Cakir

Enamel wear opposing polished and aged zirconia

Oper Dent (2013)

[35] X. Tang, T. Nakamura, H. Usami, K. Wakabayashi, H. Yatani

Effects of multiple firings on the mechanical properties and microstructure of veneering ceramics for zirconia frameworks

J Dent, 40 (2012), pp. 372-380

[36] R. Belli, R. Frankenberger, A. Appelt, J. Schmitt, L.N. Baratieri, P. Greil, et al.

Thermal-induced residual stresses affect the lifetime of zirconia-veneer crowns

Dent Mater, 29 (2013), pp. 181-190

[37] M. Eisenburger, T. Mache, L. Borchers, M. Stiesch

Fracture stability of anterior zirconia crowns with different core designs and veneered using the layering or the press-over technique

Eur J Oral Sci, 119 (2011), pp. 253-257

[38] P.C. Guess, E.A. Bonfante, N.R. Silva, P.G. Coelho, V.P. Thompson

Effect of core design and veneering technique on damage and reliability of Y-TZP-supported crowns

Dent Mater, 29 (2013), pp. 307-316

[39] V. Preis, C. Letsch, G. Handel, M. Behr, S. Schneider-Feyrer, M. Rosentritt

Influence of substructure design, veneer application technique, and firing regime on the in vitro performance of molar zirconia crowns

Dent Mater, 29 (2013), pp. e113-e121

[40] J. Fischer, P. Grohmann, B. Stawarczyk

Effect of zirconia surface treatments on the shear strength of zirconia/veneering ceramic composites

Dent Mater J, 27 (2008), pp. 448-454

[41] ISO 9693

Metal-ceramic dental restorative systems

International Organization for Standardization, Geneva (1999)

[42] M. Doi, K. Yoshida, M. Atsuta, T. Sawase

Influence of pre-treatments on flexural strength of zirconia and debonding crack-initiation strength of veneered zirconia

J Adhes Dent, 13 (2011), pp. 79-84

[43] K. Tada, T. Sato, M. Yoshinari

Influence of surface treatment on bond strength of veneering ceramics fused to zirconia

Dent Mater J, 31 (2012), pp. 287-296

[44] H. Yamaguchi, S. Ino, N. Hamano, S. Okada, T. Teranaka

Examination of bond strength and mechanical properties of Y-TZP zirconia ceramics with different surface modifications

Dent Mater J, 31 (2012), pp. 472-480

[45] P.C. Guess, A. Kulis, S. Witkowski, M. Wolkewitz, Y. Zhang, J.R. Strub

Shear bond strengths between different zirconia cores and veneering ceramics and their susceptibility to thermocycling

Dent Mater, 24 (2008), pp. 1556-1567

[46] B.K. Choi, J.S. Han, J.H. Yang, J.B. Lee

Shear bond strength of veneering porcelain to zirconia and metal cores

J Adv Prosthodont, 1 (2009), pp. 129-135

[47] M.E. Comlekoglu, M. Dundar, M. Özcan, M.A. Gungor, B. Gorce, C. Artunc

Evaluation of bond strength of various margin ceramics to a zirconia ceramic

J Dent, 36 (2008), pp. 822-827

[48] M.B. Blatz, M. Bergler, F. Ozer, S. Holst, J.H. Phark, G.J. Chiche

Bond strength of different veneering ceramics to zirconia and their susceptibility to thermocycling

Am J Dent, 23 (2010), pp. 213-216

[49] G. Fazi, A. Vichi, M. Ferrari

Microtensile bond strength of three different veneering porcelain systems to a zirconia core for all ceramic restorations

Am J Dent, 23 (2010), pp. 347-350

[50] G. Gostemeyer, M. Jendras, L. Borchers, F.W. Bach, M. Stiesch, P. Kohorst

Effect of thermal expansion mismatch on the Y-TZP/veneer interfacial adhesion determined by strain energy release rate

J Prosthodont Res, 56 (2012), pp. 93-101

[51] J.R. Queiroz, P. Benetti, M. Massi, L.N. Junior, A. Della Bona

Effect of multiple firing and silica deposition on the zirconia-porcelain interface bond strength

Dent Mater, 28 (2012), pp. 763-768

[52] F.Z. Trindade, M. Amaral, R.M. Melo, M.A. Bottino, L.F. Valandro

Zirconia-porcelain bonding: effect of multiple firings on microtensile bond strength

J Adhes Dent, 15 (2013)

[53] S. Zeighami, H. Mahgoli, F. Farid, et al.

The effect of multiple firings on microtensile bond strength of core-veneer zirconia-based all-ceramic restorations

J Prosthodont, 22 (2013), pp. 49-53

[54] F. Komine, A. Saito, K. Kobayashi, M. Koizuka, H. Koizumi, H. Matsumura

Effect of cooling rate on shear bond strength of veneering porcelain to a zircnoia ceramic material

J Oral Sci, 52 (2010), pp. 647-652

[55] G. Gostemeyer, M. Jendras, M.P. Dittmer, F.W. Bach, M. Stiesch, P. Kohorst

Influence of cooling rate on zircinia/veneer interfacial adhesion

Acta Biomater, 6 (2010), pp. 4532-4538

[56] A.A. Almeida Jr., D. Longhini, N.B. Dominiques, C. Santos, G.L. Adabo

Effects of extreme cooling methods on mechanical properties and shear bond strength of bilayered porcelain/3Y-TZP specimens

J Dent, 41 (2013), pp. 356-362

[57] J. Fischer, B. Stawarczyk, I. Sailer, C.H. Hammercle

Shear bond strength between ceramics and ceria-stabilized zirconia/alumina

J Prosthet Dent, 103 (2010), pp. 267-274

[58] H.J. Kim, H.P. Lim, Y.J. Park, M.S. Vang

Effect of zirconia surface treatment on the shear bond strength of veneering ceramic

J Prosthet Dent, 105 (2011), pp. 315-322

[59] A.B. Harding, B.K. Norling, E.C. Teixeira

The effect of surface treatment of the interfacial surface on fatigue-related microtensile bond strength on milled zirconia to veneering porcelain

J Prosthodont, 21 (2012), pp. 346-352

[60] A. Casucci, E. Osorio, R. Osorio, F. Monticelli, M. Toledano, C. Mazitelli, et al.

Influence of different surface treatments on surface zirconia frameworks

J Dent, 37 (2009), pp. 891-897

[61] T. Nakamura, K. Wakabayashi, C. Zaima, H. Nishida, S. Kinuta, H. Yatani

Tensile bond strength between tooth-colored porcelain and zirconia framework

J Prosthodont Res, 53 (2009), pp. 116-119

[62] J. Teng, H. Wang, Y. Liao, X. Liang

Evaluation of a conditioning method to improve core-veneer bond strength of zirconia restorations

J Prosthet Dent, 107 (2012), pp. 380-387

[63] D. Liu, J.P. Matinlinnna, J.K. Tsoi, E.H. Pow, T. Miyazaki, Y. Shibata, et al.

A new modified laser pretreatment for porcelain zirconia bonding

Dent Mater, 29 (2013), pp. 559-565

[64] S. Ban, T. Sakakibara, K. Yoshihara, M. Takeuchi, T. Kawai, H. Murakami, et al.

Surface properties of dental zirconia after clinical grinding and polishing

Key Eng Mater, 24 (2013), pp. 501-506

[65] R.K. Chintapalli, F.G. Marro, E. Jimenez-Pique, M. Anglada

Phase transformation and subsurface damage in 3Y-TZP after sandblasting

Dent Mater, 29 (2013), pp. 566-572

[66] S.D. Springate, L.J. Winchester

An evaluation of zirconium oxide brackets: a preliminary laboratory and clinical report

Br J Orthod, 18 (1991), pp. 203-209

[67] M. Kern, S.M. Wegner

Bonding to zirconia ceramic: adhesion methods and their durability

Dent Mater, 14 (1998), pp. 64-71

[68] K.L. O’Keefe, B.H. Miller, J.M. Powers

In vitro tensile bond strength of adhesive cements to new post materials

Int J Prosthodont, 13 (2000), pp. 47-51

[69] H. Lüthy, O. Loeffel, C.H. Hammerle

Effect of thermocycling on bond strength of luting cements to zirconia ceramic

Dent Mater, 22 (2006), pp. 195-200

[70] R.C. de Oyagüe, F. Monticelli, M. Toledano, E. Osorio, M. Ferrari, R. Osorio

Influence of surface treatments and resin cement selection on bonding to densely-sintered zirconium-oxide ceramic

Dent Mater, 25 (2009), pp. 172-179

[71] H. Koizumi, D. Nakayama, F. Komine, M.B. Blatz, H. Matsumura

Bonding of resin-based luting cements to zirconia with and without the use of ceramic priming agents

J Adhes Dent, 14 (2012), pp. 385-392

[72] S. Saker, F. Ibrahim, M. Özcan

Effect of different surface treatments on adhesion of In-Ceram Zirconia to enamel and dentin substrates

J Adhes Dent, 15 (2013), pp. 369-376

[73] R. Janda, J.F. Roulet, M. Wulf, H.J. Tiller

A new adhesive technology for all-ceramics

Dent Mater, 19 (2003), pp. 567-573

[74] M. Özcan, P.K. Vallittu

Effect of surface conditioning methods on the bond strength of luting cement to ceramics

Dent Mater, 19 (2003), pp. 725-731

[75] A. Sahafi, A. Peutzfeld, E. Asmussen, K. Gotfredsen

Effect of surface treatment of prefabricated posts on bonding of resin cement

Oper Dent, 29 (2004), pp. 60-68

[76] C.P. Ernst, U. Cohnen, E. Stender, B. Willershausen

In vitro retentive strength of zirconium oxide ceramic crowns using different luting agents

J Prosthet Dent, 93 (2005), pp. 551-558

[77] A. Piwowarczyk, H.C. Lauer, J.A. Sorensen

The shear bond strength between luting cements and zirconia ceramics after two pre-treatments

Oper Dent, 30 (2005), pp. 382-388

[78] M.B. Blatz, A. Sadan, J. Martin, B. Lang

In vitro evaluation of shear bond strengths of resin to densely-sintered high-purity zirconium-oxide ceramic after long-term storage and thermal cycling

J Prosthet Dent, 91 (2004), pp. 356-362

[79] S.S. Atsu, M.A. Kilicarslan, H.C. Kucukesmen, P.S. Aka

Effect of zirconium-oxide ceramic surface treatments on the bond strength to adhesive resin

J Prosthet Dent, 95 (2006), pp. 430-436

[80] M.B. Blatz, G. Chiche, S. Holst, A. Sadan

Influence of surface treatment and simulated aging on bond strengths of luting agents to zirconia

Quintessence Int, 38 (2007), pp. 745-753

[81] R. Tanaka, A. Fujishima, Y. Shibata, A. Manabe, T. Miyazaki

Cooperation of phosphate monomer and silica modification on zirconia

J Dent Res, 87 (2008), pp. 666-670

[82] D. Nakayama, H. Koizumi, F. Komine, M.B. Blatz, N. Tanoue, H. Matsumura

Adhesive bonding of zirconia with single-liquid acidic primers and a tri-n-butylborane initiated acrylic resin

J Adhes Dent, 12 (2010), pp. 305-310

[83] P. Dérand, T. Dérand

Bond strength of luting cements to zirconium oxide ceramics

Int J Prosthodont, 13 (2000), pp. 131-135

[84] G.A. Borges, A.M. Sophr, M.F. de Goes, L.C. Sobrinho, D.C. Chan

Effect of etching and airborne particle abrasion on the microstructure of different dental ceramics

J Prosthet Dent, 89 (2003), pp. 479-488

[85] S. Ban

Reliability and properties of core materials for all-ceramic dental restorations

Jpn Dent Sci Rev, 44 (2008), pp. 3-21

[86] S. Ban, H. Sato, Y. Suehiro, H. Nakanishi, M. Nawa

Biaxial flexure strength and low temperature degradation of Ce-TZP/Al2O3 nanocomposite and Y-TZP as dental restoratives

J Biomed Mater Res B: Appl Biomater, 87B (2008), pp. 492-498

[87] H. Sato, K. Yamada, G. Pizzotti, M. Nawa, S. Ban

Mechanical properties of dental zirconia ceramics changed with sandblasting and heat treatment

Dent Mater J, 27 (2008), pp. 408-414

[88] D. Yamashita, M. Machigashira, M. Miyamoto, H. Takeuchi, K. Noguchi, Y. Izumi, et al.

Effect of surface roughness on initial responses of osteoblast-like cells on two types of zirconia

Dent Mater J, 28 (2009), pp. 461-470

[89] Y. Okuda, M. Noda, H. Kono, M. Miyamoto, H. Sato, S. Ban

Radio-opacity of core materials for all-ceramic restorations

Dent Mater J, 29 (2010), pp. 35-40

[90] M. Noda, Y. Okuda, J. Tsuruki, Y. Minesaki, Y. Takenouchi, S. Ban

Surface damages of zirconia by Nd:YAG dental laser irradiation

Dent Mater J, 29 (2010), pp. 536-541

[91] 3M ESPE Lava crowns and bridges (7 years)

The Dental Advisor, 27 (7) (2010)

available at: http://www.dentaladvisor.com/clinical-evaluations/evaluations/3m-espe-lava-crownsand-bridges-7-yr.shtml [Last accessed September 5, 2013]

[92] A.D. Bona, J.R. Kelly

The clinical success of all-ceramic restorations

J Am Dent Assoc, 139 (Suppl. 4) (2008), pp. 8S-13S

[93] P. Baldissara, A. Llukacej, L. Ciocca, F.L. Valandro, R. Scotti

Translucency of zirconia copings made with different CAD/CAM systems

J Prosthet Dent, 104 (2010), pp. 6-12

[94] T.F. Alghazzawi, J. Lemons, P.R. Liu, M.E. Essig, G.M. Janowski

Evaluation of the optical properties of CAD-CAM generated yttria-stabilized zirconia and glass-ceramic laminate veneers

J Prosthet Dent, 107 (2012), pp. 300-308

[95] T. Sakakibara, K. Yoshihara, M. Takeuchi, S. Ban, T. Kawai, H. Murakami

Properties of dental polishing materials and devices

J Jpn Soc Dent Mater Dev, 31 (2012), p. 140

(In Japanese)

[96] S. Ban

Caution for frame processing

H. Miura, T. Miyazaki (Eds.), Current CAD/CAM restoration. Practice in prosthodontics extra issue, Ishiyaku Publishers, Tokyo (2008), pp. 86-89

(In Japanese)

[97] S. Ban

Polishing of zirconia full contour restoratives and antagonist wear

QDT, 32 (2012), pp. 1240-1254

(In Japanese)

[98] K. Ohkuma, M. Kazama, H. Ogura

The grinding efficiency by diamond points developed for yttria partially stabilized zirconia

Dent Mater J, 30 (2011), pp. 511-516

[99] S. Ban, H. Sato, Y. Suehiro, H. Nakanishi, M. Nawa

Biaxial flexure strength and low temperature degradation of Ce-TZP/Al2O3 nanocomposite and Y-TZP as dental restoratives

J Biomed Mater Res B: Appl Biomater, 87 (2008), pp. 492-498

[100] S. Ban

Current status of CAD/CAM biomaterials

J Jpn Acad CAD/CAM Dent, 3 (2013), pp. 2-10

(In Japanese)

[101] S. Ban, H. Sato, D. Yamashita

Microstructure and mechanical properties of recent dental porcelains

Proceedings of the 6th Asian BioCeramics symposium, vol. 6 (2006), pp. 58-61

[102] P. Kumar, M. Oka, K. Ikeuchi, K. Shimizu, T. Yamamoto, H. Okamura, et al.

Low wear rate of UHMWPE against zirconia ceramic (Y-PSZ) in comparison to alumina ceramic and SUS 316L alloy

J Biomed Mater Res, 25 (1991), pp. 813-828

[103] T.R. Tambra, M.E. Razzoog, B.R. Lang, R.-F. Wang, B.E. Lang

Wear of enamel opposing YPSZ zirconia core material with two surface finish

32nd AADR (2003)

[Abstr. No. 0915]

[104] S. Culver, D. Cakir, J. Burgess, L. Ramp

Wear of the enamel antagonist and five restorative materials

37th AADR (2008)

[Abstr. No. 0367]

[105] S. Shar, C. Mickelson, P. Beck, L.C. Lamp, D. Cakir, J. Burgess

Wear of enamel on polished and glazed zirconia

39th AADR (2010)

[Abstr. No. 227]

[106] Y-S. Jung, J-W. Lee, Y-J. Choi, J-S. Ahn, S-W. Shin, J-B. Huh

A study on the in-vitro wear of the natural tooth structure by opposing zirconia or dental porcelain

J Adv Prosthodont, 2 (2010), pp. 1111-1115

[107] Z.S.M. Albashaireh, M. Ghazal, M. Kern

Two-body wear of different ceramic materials opposed to zirconia ceramic

J Prosthet Dent, 104 (2010), pp. 105-113

[108] J.A. Sorensen, E.A. Sultan, P.N. Sorensen

Three-body wear of enamel against full crown ceramics

89th IADR (2011)

[Abstr. No. 1652]

[109] G. Basunbul, D. Nathanson

Human enamel wear against four dental ceramics in vitro

89th IADR (2011)

[Abstr. No. 1650]

[110] T. Kuretzky, M. Urban, R. Dittmann, R. Peez, E. Mecher

Wear behaviour of zirconia compared to state-of-the-art ceramics

89th IADR (2011)

[Abstr. No. 3055]

[111] D.H. Yang, J.H. Park, H.S. Yang, S.W. Park, H.P. Lim, K.D. Yun, et al.

Antagonist enamel wear to 3 CAD/CAM full contour zirconia ceramics

90th IADR (2012)

[Abstr. No. 1381]

[112] S. Janyavula, N. Lawson, D. Cakir, P. Beck, L.C. Ramp, J.O. Burgess

The wear of polished and glazed zirconia against enamel

J Prosthet Dent, 109 (2013), pp. 22-29

[113] L. Kontos, C. Schille, E. Schweizer, J. Geis-Gerstorfer

Influence of surface treatment on the wear of solid zirconia

Acta Odontol Scand, 71 (2013), pp. 482-487

[114] B. Stawarczyk, M. Özcan, F. Scmutz, A. Trottmann, M. Roos, F. Hämmerle

Two-body wear of monolithic, veneered and glazed zirconia and their corresponding enamel antagonists

Acta Odontol Scand, 71 (2013), pp. 102-112

[115] R.W. Wassell, J.F. McCabe, A.W.G. Walls

A two-body friction wear test

J Dent Res, 73 (1994), pp. 1546-1553

[116] R.W. Wassell, J.F. McCabe, A.W.G. Walls

Wear characteristics in a two-body wear test

Dent Mater, 10 (1994), pp. 269-274

[117] C. Mehl, S. Scheibner, K. Ludwig, M. Kern

Wear of composite resin veneering materials and enamels in a chewing simulator

Dent Mater, 23 (2007), pp. 1382-1389

[118] M. Ghazal, B. Yang, K. Ludwig, M. Kern

Two-body wear of resin and ceramic denture teeth in comparison to human enamel

Dent Mater, 24 (2008), pp. 502-507

[119] N.H. Creugers, A.F. Käyser, M.A. van ‘t Hof

A meta-analysis of durability data on conventional fixed bridges

Community Dent Oral Epidemiol, 22 (1994), pp. 448-452

[120] M.S. Scurria, J.D. Bader, D.A. Shugars

Meta-analysis of fixed partial denture survival. Prostheses and abutments

J Prosthet Dent, 79 (1998), pp. 459-464

[121] R.G. Luthardt, O. Sandkuhl, B. Reitz

Zirconia-TZP and alumina-advanced technologies for the manufacturing of single crowns

Eur J Prosthodont Restor Dent, 7 (1999), pp. 113-119

[122] R. Sjölin, A. Sundh, M. Bergman

The Decim system for the production of dental restorations

Int J Comput Dent, 2 (1999), pp. 197-207

[123] P. Vult von Steyern, S. Ebbesson, J. Holmgren, P. Haag, K. Nilner

Fracture strength of two oxide ceramic crown systems after cyclic pre-loading and thermocycling

J Oral Rehabil, 33 (2006), pp. 682-689

[124] J. Fritzsche

Zirconium oxide restorations with the DCS precident system

Int J Comput Dent, 6 (2003), pp. 193-201

[125] V. Paolo, S. Mutinelli

Evaluation of zirconium-oxide-based ceramic single-unit posteriorfixed dental prostheses (FDPs) generated with two CAD/CAM systems compared to porcelain-fused-to-metal single-unit posterior FDPs: A 5-year clinical prospective study

J Prosthodont, 21 (2012), pp. 265-269

[126] J.Y. Thompson, K.J. Anusavice, A. Naman, H.F. Morris

Fracture surface characterization of clinically failed all-ceramic crowns

J Dent Res, 73 (1994), pp. 1824-1832

[127] J.R. Kelly, R. Giordano, R. Prober, M.J. Cima

Fracture surface analysis of dental ceramics: clinically failed restorations

Int J Prosthodont, 3 (1990), pp. 430-440

[128] J.R. Kelly, J.A. Tesk, J.A. Sorensen

Failure of all-ceramic fixed partial dentures in vitro and in vivo: analysis and modeling

J Dent Res, 74 (1995), pp. 1253-1258

[129] H.J. Conrad, W.J. Seong, I.J. Pesun

Current ceramic materials and systems with clinical recommendations: a systematic review

J Prosthet Dent, 98 (2007), pp. 389-404

[130] A. Bindl, W.H. Mörmann

An up to 5-year clinical evaluation of posterior in-ceram CAD/CAM core crowns

Int J Prosthodont, 15 (2002), pp. 451-456

[131] J.A. Sorensen, C. Choi, M.I. Fanuscu, W.T. Mito

IPS Empress crown system: three-year clinical trial results

J Calif Dent Assoc, 26 (1998), pp. 130-136

[132] M. Fradeani, M. D’Amelio, M. Redemagni, M. Corrado

Five-year follow-up with Procera all-ceramic crowns

Quintessence Int, 36 (2005), pp. 105-113

[133] S. Wolfart, F. Bohlsen, S.M. Wegner, M. Kern

A preliminary prospective evaluation of all ceramic crown-retained and inlay-retained fixed partial dentures

Int J Prosthodont, 18 (2005), pp. 497-505

[134] J.F. Esquivel-Upshaw, K.J. Anusavice, H. Young, J. Jones, C. Gibbs

Clinical performance of a lithia disilicate-based core ceramic for three-unit posterior FPDs

Int J Prosthodont, 17 (2004), pp. 469-475

[135] E.A. McLaren, S.N. White

Survival of In-Ceram crowns in a private practice: a prospective clinical trial

J Prosthet Dent, 83 (2000), pp. 216-222

[136] M. Fradeani, A. Aquilano, M. Corrado

Clinical experience with In-Ceram Spinell crowns: 5-year follow-up

Int J Periodontics Restorative Dent, 22 (2002), pp. 525-533

[137] A.J. Raigrodski, G.J. Chiche, N. Potiket, J.L. Hochstedler, S.E. Mohamed, S. Billiot, et al.

The efficacy of posterior three-unit zirconium-oxide-based ceramic fixed partial dental prostheses: a prospective clinical pilot study

J Prosthet Dent, 96 (2006), pp. 237-244

[138] P. Vult von Steyern, P. Carlson, K. Nilner

All-ceramic fixed partial dentures designed according to the DC-Zirkon technique. A 2-year clinical study

J Oral Rehabil, 32 (2005), pp. 180-187

[139] J. Tinschert, D. Zwez, R. Marx, K.J. Anusavice

Structural reliability of alumina-, feldspar-, leucite-, mica- and zirconia-based ceramics

J Dent, 28 (2000), pp. 529-535

[140] M.N. Aboushelib, N. de Jager, C.J. Kleverlaan, A.J. Feilzer

Microtensile bond strength of different components of core veneered all-ceramic restorations

Dent Mater, 21 (2005), pp. 984-991

[141] J.P. Tan, D. Sederstrom, J.R. Polansky, E.A. McLaren, S.N. White

The use of slow heating and slow cooling regimens to strengthen porcelain fused to zirconia

J Prosthet Dent, 107 (2012), pp. 163-169

[142] F. Komine, J.R. Strub, H. Matsumura

Bonding between layering materials and zirconia frameworks

Jpn Dent Sci Rev, 48 (2012), pp. 153-161

[143] A.J. Raigrodski, M.B. Hillstead, G.K. Meng, K.H. Chung

Survival and complications of zirconia-based fixed dental prostheses: a systematic review

J Prosthet Dent, 107 (2012), pp. 170-177

[144] A. Philipp, J. Fischer, C.H. Hämmerle, I. Sailer

Novel ceria-stabilized tetragonal zirconia/alumina nanocomposite as framework material for posterior fixed dental prostheses: preliminary results of a prospective case series at 1 year of function

Quintessence Int, 41 (2010), pp. 313-319

[145] M. Roediger, N. Gersdorff, A. Huels, S. Rinke

Prospective evaluation of zirconia posterior fixed partial dentures: four-year clinical results

Int J Prosthodont, 23 (2010), pp. 141-148

[146] P. Vigolo, S. Mutinelli

Evaluation of zirconium-oxide-based ceramic single-unit posterior fixed dental prostheses (FDPs) generated with two CAD/CAM systems compared to porcelain-fused-to-metal single-unit posterior FDPs: a 5-year clinical prospective study

J Prosthodont, 21 (2012), pp. 265-269

[147] R. Sorrentino, G. De Simone, S. Tetè, S. Russo, F. Zarone

Five-year prospective clinical study of posterior three-unit zirconia-based fixed dental prostheses

Clin Oral Investig, 16 (2012), pp. 977-985

[148] A. Örtorp, M.L. Kihl, G.E. Carlsson

A 5-year retrospective study of survival of zirconia single crowns fitted in a private clinical setting

J Dent, 40 (2012), pp. 527-530

[149] T. Kern, J. Tinschert, J.S. Schley, S. Wolfart

Five-year clinical evaluation of all-ceramic posterior FDPs made of In-Ceram zirconia

Int J Prosthodont, 25 (2012), pp. 622-624

[150] M.P. Salido, F. Martinez-Rus, F. del Rio, G. Pradies, M. Özcan, M.J. Suarez

Prospective clinical study of zirconia-based posterior four-unit fixed dental prostheses: four-year follow-up

Int J Prosthodont, 25 (2012), pp. 403-409

[151] J. Pelaez, P.G. Cogolludo, B. Serrano, J.F. Serrano, M.J. Suarez

A four-year prospective clinical evaluation of zirconia and metal-ceramic posterior fixed dental prostheses

Int J Prosthodont, 25 (2012), pp. 451-458

[152] S. Rinke, N. Gersdorff, K. Lange, M. Roediger

Prospective evaluation of zirconia posterior fixed partial dentures: 7-year clinical results

Int J Prosthodont, 26 (2013), pp. 164-171

[153] R. Scotti, K.Z. Kantorski, C. Monac, L.F. Valandro, L. Ciocca, M.A.S.E.M. Bottino

evaluation of in situ early bacterial colonization on a Y-TZP ceramic: a pilot study

Int J Prosthodont, 20 (2007), pp. 419-422

[154] U. Salihoglu, D. Bonynuegri, D. Engin, A.N. Duman, P. Gokalp, K. Balos

Bacterial adhesion and colonization differences between zirconium oxide and titanium alloys: an in vivo human study

Int J Oral Maxillofac Implants, 26 (2011), pp. 101-107

[155] V. Lughi, V. Sergo

Low temperature degradation -aging- of zirconia: a critical review of the relevant aspects in dentistry

Dent Mater, 26 (2010), pp. 807-820

[156] B.W. Marchack, Y. Futatsuki, C.B. Marchack, S.N. White

Customization of milled zirconia copings for all-ceramic crowns: a clinical report

J Prosthet Dent, 99 (2008), pp. 169-173

[157] F. Beuer, D. Edelhoff, W. Gernet, J.A. Sorensen

Three-year clinical prospective evaluation of zirconia-based posterior fixed dental prostheses (FDPs)

Clin Oral Investig, 13 (2009), pp. 445-451

[158] M.C. Cehreli, A.M. Kökat, K. Akça

CAD/CAM zirconia vs. slip-cast glass-infiltrated alumina/zirconia all-ceramic crowns: 2-year results of a randomized controlled clinical trial

J Appl Oral Sci, 17 (2009), pp. 49-55

[159] B. Stawarczyk, M. Özcan, M. Roos, A. Trottmann, C.H. Hämmerle

Fracture load and failure analysis of zirconia single crowns veneered with pressed and layered ceramics after chewing simulation

Dent Mater J, 30 (2011), pp. 554-562

[160] V. Preis, M. Behr, G. Handel, S. Schneider-Feyrer, S. Hahnel, M. Rosentritt

Wear performance of dental ceramics after grinding and polishing treatments

J Mech Behav Biomed Mater, 10 (2012), pp. 13-22